бетон теплоотдача

Купить бетон в Москве

Также в соответствии со стандартами бетоны классифицируются по истираемости — марки G1-G3 и средней плотности. В зависимости от конкретного технического задания, требований к конструкции или ЖБИ выбирают бетонные смеси на гравии или граните. С помощью гранита получают тяжелые бетоны. В продаже бетон ММ, а также легкие бетоны, смеси и растворы для выполнения строительных работ и производства ЖБИ изделий различного назначения.

Бетон теплоотдача ячеистый бетон купить в москве

Бетон теплоотдача

Ваше сообщение успешно отправлено Спасибо за проявленный интерес В ближайшее время с вами свяжется наш менеджер. Online Калькулятор. Наша сеть БСУ Посмотрите где расположены наши бетонные узлы и выберите удобный для вас! Что такое теплопроводность бетона? Содержание статьи: Определение теплопроводности ; Основные показатели теплоотдачи ; Взаимосвязь влажности и теплопроводности.

Читайте также. Что делать если крошится бетон? Сухой бетон: свойства, цена, применение, приготовление смеси Что такое дорожный бетон? Два способа затирки бетона Из чего складывается стоимость щебня? Менеджер поможет Вам выбрать необходимую марку бетона.

Введите Ваши данные в форму ниже, и наш менеджер просчитает стоимость заказа по специальным условиям. Получить скидку. Подпишитесь на наши акции и скидки и узнавайте о снижении цен первыми:. Вы успешно подписаны на рассылку. Даю согласие на обработку персональных данных , изложенных в Согласии на обработку персональных данных и Политике обработки и защиты персональных данных. БСУ - Сертолово Адрес: г.

Сертолово, Индустриальная улица дом 11, Ленинградская область, Всеволожский район. БСУ - Софийская Адрес: г. Санкт-Петербург, Софийская улица дом БСУ - Крупской Адрес: г. Санкт-Петербург, Невский район, улица Крупской дом БСУ - Дюны Адрес: г. Санкт-Петербург, пос. Белоостров Дюны. Санкт-Петербург, Промзона Парнас. БСУ - Новое шоссе Адрес: г. БСУ - Таллинское шоссе Адрес: г.

Санкт-Петербург, Таллинское шоссе, Гатчина, Промзона 1, квартал 2, площадка 3, корп. Нужна помощь в выборе материалов? Да, нужно подсказать. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне не уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.

Величины установившихся напряжений в бетоне bp на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры наиболее обжимаемой зоны после проявления всех основных потерь необходимо определять по формуле. Геометрические характеристики приведенного сечения предварительно напряженного железобетонного элемента A red , S red , I red определяют по указаниям п.

Усилия от воздействия температуры в статически неопределимых предварительно напряженных железобетонных конструкциях находят по указаниям пп. При определении усилий от воздействия температуры жесткость элемента вычисляют по указаниям пп. При определении общего прогиба предварительно напряженного железобетонного элемента необходимо учитывать прогиб, вызванный неравномерным нагревом бетона по высоте сечения элемента, по указаниям п.

Расчет деформаций, вызванных нагреванием и охлаждением бетонных и железобетонных элементов, должен производиться в зависимости от наличия трещин в растянутой зоне бетона и распределения температуры бетона по высоте сечения элемента. Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:. Удлинение ti оси i -той части бетонного сечения и ее кривизну черт.

Схемы распределения температур 1 и деформаций от неравномерного нагрева 2 и остывания 3 при прямолинейном изменении температур по высоте сечения элемента. Для участков бетонного или железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от остывания следует рассчитывать согласно следующим указаниям:. Укорочение csc,i оси i -той части бетонного сечения и ее кривизну находят по формулам:. Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента напряжения в бетоне грани i -той части сечения, следует определять:.

M и N — момент и продольная сила, приложенная к центру тяжести сечения от воздействия нагрузки и температуры;. А red и В — принимают соответственно указаниям пп. Если в формуле 32 напряжения имеют знак "минус", то в бетоне возникают напряжения сжатия и btt,i заменяется b,tem,i. Для участков железобетонного элемента. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 С для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допускается определять удлинение оси элемента t и ее кривизну по формулам 23 и 24 как для бетонных элементов без трещин.

Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение cs оси элемента и ее кривизну допускается находить по формулам 30 и Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечений.

При переменной эпюре моментов по длине пролета жесткость сечений вычисляют в зависимости от действующих усилий для достаточного числа участков, на которые разбивают пролет элемента, принимая на каждом участке жесткости сечения по указаниям пп.

При определении жесткости следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно табл. Удлинение оси каждого участка длины элемента и ее кривизна от воздействия температуры должны вычисляться по указаниям пп. Расчет усилий в статически неопределимых конструкциях, как правило, следует выполнять с применением ЭВМ.

При использовании малых вычислительных машин и ручном счете допускается принимать приведенные постоянные по длине элемента: жесткость сечений B red , удлинение оси red,t и ее кривизну. Приведенная жесткость сечения определяется по формуле. В 1 — жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указаниям п. Приведенное удлинение red,t оси элемента и ее кривизну от нагрева определяют по формулам:.

М и М crc — наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, определяемый по указаниям п. Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элементе, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле. Допускается кривизну определять по формуле.

В — жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. Расчет распределения температур в бетонных и железобетонных конструкциях для установившегося теплового потока следует проводить, пользуясь методами расчета температур ограждающих конструкций согласно СНиП 2. Расчет распределения температур в ограждающих конструкциях сложной конфигурации сечений элементов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, а также при неустановившемся тепловом потоке.

Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:. Коэффициенты е и i для промежуточных значений температур определяют по интерполяции. Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения. Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности а; принимают по табл.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции i следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент i принимать по табл.

Коэффициент теплопроводности бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. Коэффициент теплопроводности огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции. Если средняя плотность бетона отличается от указанных величин, то в этом случае коэффициент теплопроводности принимают интерполяцией.

Для промежуточных значений температур величину коэффициента теплопроводности определяют интерполяцией. Изделий огнеупорные шамотные, ГОСТ Изделия шамотные легковесные, ГОСТ Изделия огнеупорные динасовые, ГОСТ Изделия динасовые легковесные, ГОСТ Изделия высокоглиноземистые, ГОСТ Изделия огнеупорные магнезитовые, ГОСТ Изделия высокоогнеупорные периклазохромитовые, ГОСТ Изделия высокоогнеупорные хромомагнезитовые, ГОСТ Кирпич глиняный обыкновенный, ГОСТ Изделия пенодиатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ Изделия диатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ Маты минераловатные прошивные на металлической сетке, ГОСТ Маты минераловатные прошивные, ГОСТ Плиты и маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ Маты теплоизоляционные из ваты каолинового состава,.

Изделия из стеклянного штапельного волокна, ГОСТ Перлито-фосфогелевые изделия без гидроизоляционно-упрочняющего покрытия, ГОСТ Перлито-цементные изделия, ГОСТ Перлитокерамические изделия, ГОСТ Известково-кремнеземистые изделия, ГОСТ Изделия на основе кремнеземного волокна, ТУ Савелитовые изделия, ГОСТ Вулканитовые изделия, ГОСТ Асбестовермикулитовые плиты, ГОСТ Диатомитовая крошка обожженная, ТУ Вермикулит вспученный, ГОСТ Коэффициент теплопроводности огнеупорных поз.

Коэффициент теплопроводности для промежуточных значений температур определяется интерполяцией. При расчете распределения температуры по толщине конструкции необходимо учитывать различие площадей теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей:. В ребристых конструкциях, когда наружные поверхности бетонных ребер и тепловой изоляции совпадают, расчет температуры в бетоне должен производиться по сечению ребра.

Если бетонные ребра выступают за наружную поверхность тепловой изоляции, расчет температуры в бетоне ребра должен выполняться по методам расчета температурных полей или по соответствующим нормативным документам. Температура бетона в сечениях конструкций от нагрева при эксплуатации должна определяться теплотехническим расчетом установившегося теплового потока при заданной по проекту расчетной температуре рабочего пространства или воздуха производственного помещения.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, наибольшие температуры нагрева бетона и арматуры определяются по расчетной летней температуре наружного воздуха, принимаемой по средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца в районе строительства по СНиП 2. Вычисленные температуры не должны превышать предельно допустимые температуры применения бетона по ГОСТ — 82 и арматуры по табл.

При расчете статически неопределимых конструкций, работающих в условиях воздействия температур, теплотехнический расчет должен производиться на расчетную температуру рабочего пространства и на температуру, вызывающую наибольшие усилия, определяемые по указаниям п.

При расчете наибольших усилий от воздействия температуры в конструкциях, находящихся на наружном воздухе, температуру бетона и арматуры вычисляют по расчетной зимней температуре наружного воздуха, принимаемой по температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.

Дли бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует предусматривать:. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур в зависимости от их назначения и условий работы, должны устанавливаться показатели качества бетона, основными из которых являются:.

Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, предусматривают батоны:. Для бетона других составов марка по термической стойкости в водных и воздушных теплосменах не нормируется;. Для бетона других составов марка по водонепроницаемости не нормируется;.

Для бетона других составов марка по морозостойкости не нормируется;. Для бетона других составов марка по средней плотности не нормируется. Возраст бетона, отвечающий его классу и марке, назначается при проектировании исходя из реальных сроков фактического загружения проектными нагрузками и нагрева конструкции, способов их возведения и условий твердения.

При отсутствии этих данных класс и марка бетона устанавливаются в возрасте 28 сут. Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций, выполненных из обычного тяжелого бетона, устанавливается по ГОСТ Для бетонных и железобетонных конструкций. Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:.

Для предварительно напряженных железобетонных конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств по СНиП 2. Портландцемент, быстротвер-деющий портландцемент, шлако-портландцемент.

Гранитовые, доломитовые, плотные известняковые, сиенитовые, плотные пески. Шамотная, из золы уноса, боя глиняного кирпича, из отвального и гранулированного доменного шлака. Из отвального и гранулированного доменного шлака, боя глиняного кирпича, золы уноса. Кремнефтористый натрий, нефелиновый шлам, саморассы-пающиеся шлаки. Из смеси шамотных кусковых или из боя изделий и карборунда. Шамотная, из боя глиняного кирпича, золы уноса, из отвального и гранулированного доменного шлака, катализатора ИМ отработанного.

Шамотная, из боя глиняного кирпича, из золы уноса керамзитовая, аглопоритовая, из вулканического пепла. Для бетонов классов 8 14 по предельно допустимой температуре применения с отвердителем из кремнефтористого натрия не допускается воздействие пара и воды без предварительного нагрева до С; бетоны класса 6 по предельно допустимой температуре применения подвергать воздействию пара не следует.

В конструкциях и изделиях, предназначенных для работы в условиях воздействия высокой температуры и агрессивной среды, должен применяться жаростойкий бетон, наиболее стойкий в данной агрессивной среде:. При неравномерном нагреве бетона по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в бетоне от собственного веса и нагрузки составляют до 0,1 МПа, а также элементов конструкций, в которых усилия возникают только от воздействия температуры, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается по ГОСТ При воздействии температур, превышающих указанные в ГОСТ —82, необходимо предусматривать устройство защитных слоев футеровок.

Расчетные сопротивления бетона R b и R bt для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от его класса по прочности на сжатие принимают по СНиП 2. Расчетные сопротивления бетона в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы по СНиП 2. При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления бетона R b и R b,ser необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии bt , а расчетные сопротивления бетона R bt и R bt,ser — на коэффициент условий работы бетона при растяжении tt.

Коэффициенты условий работы бетона при сжатии bt и растяжении tt принимают по табл. Коэффициенты условий работы бетона при сжатии bt и растяжении tt ,. Коэффициенты bt , tt и b для промежуточных значений температур определяются интерполяцией. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Е b принимают по табл. Коэффициент b , учитывающий снижение модуля упругости обычного и жаростойкого бетонов при нагреве, следует принимать по табл.

Коэффициент упругости , характеризующий упруго-пластическое состояние сжатого бетона, при определении приведенного сечения бетона, а также при расчете сводов и куполов из жаростойкого бетона принимают по табл. Коэффициент упругости v , характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны при расчете деформаций и закладных деталей, — по табл. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимают равными E b 10 3. Коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов при температуре бетона, С.

Над чертой приведен коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева. Коэффициент для промежуточных значений температур определяется по интерполяции. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента умножается на 1,2, но оно не должно превышать 0, Над чертой приведен коэффициент v для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева.

Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется по интерполяции. Коэффициент линейной температурной деформации бетона bt в зависимости от температуры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. Коэффициент bt определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном его нагреве. При необходимости определения температурного расширения бетона при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной деформации bt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона cs соответственно для кратковременного или длительного нагрева.

Коэффициент температурной усадки бетона cs принимают по табл. Коэффициент линейной температурной деформации бетона bt 10 6 град 1 при температуре, С. Над чертой приведен коэффициент линейной температурной деформации бетона bt 10 6 град 1 для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева.

Коэффициент bt для промежуточных значений температуры определяется интерполяцией. Коэффициент температурной усадки бетона cs 10 6 град 1 при температуре, С. Над чертой приведен коэффициент температурной усадки бетона cs 10 6 град 1 для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева.

Коэффициент cs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией. Значения коэффициента cs принимают со знаком минус. Марку по средней плотности бетона естественной влажности принимают по табл. При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.

Коэффициент условий работы обычного бетона b 1 t. Величины b 1 t для промежуточных значений температур определяются по интерполяции. Для армирования железобетонных конструкций, работающих при воздействии повышенной и высокой температур, арматура должна приниматься по СНиП 2. Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше С рекомендуется предусматривать стержневую арматуру и прокат из:.

Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях следует принимать по табл. Предельно допустимая температура, С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях. Стержневая арматура и прокат из стали марок:.

При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 С ниже указанной в таблице. Расчетные сопротивления основных видов стержневой и проволочной арматуры для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от вида и класса арматуры принимают по СНиП 2.

Расчетные сопротивления арматуры ю жаростойкой стали для предельных состояний первой и второй групп принимают по табл. Расчетное сопротивление арматуры в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы арматуры по СНиП 2. При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления арматуры необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры st , принимаемый по табл.

Коэффициенты условий работы арматуры st , линейного температурного расширения. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10 6 град 1. Коэффициенты st , st и s для промежуточных значений температур определяются по интерполяции. Модуль упругости арматуры E s для основных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СНиП 2. Коэффициент s , учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл.

Коэффициент линейного температурного расширения арматуры st следует принимать по табл. В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне stm определяют по формуле. Отношение момента М 1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту М при расчете по предельному.

Коэффициент при проценте армирования сечения продольной арматурой. Коэффициент для промежуточных значений отношения определяется по интерполяции. Для промежуточных значений температур коэффициент s 3 t определяется по интерполяции. При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры v s , характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл.

Коэффициент v s при расчете на нагрев. Коэффициент v s для промежуточных значений температур принимается по интерполяции. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, по СНиП 2. При расчете бетонных элементов на действие сжимающей силы следует учитывать деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые по указаниям пп.

Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной сипы, то их не учитывают. Коэффициент принимают равным 1. Для элементов прямоугольного сечения площадь сечения сжатой зоны бетона A b следует определять по формуле 13 СНиП 2. Сечение по высоте разделяют на две части, нагретых до температуры менее и более С. Проверка прочности внецентренно сжатых бетонных элементов с учетом сопротивления бетона растянутой зоны должна производиться из условия формулы 14 СНиП 2.

При проверке прочности сечений необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне btt , определяемые по формуле 32 , вызванные нелинейным распределением температур бетона по высоте сечения элемента. Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ Коэффициент , входящий в формулы 13 и 14 СНиП 2.

В формуле 22 СНиП 2. Коэффициент в формуле 21 СНиП 2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения , то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице. Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения.

Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия 23 СНиП 2. При этом необходимо учитывать напряжения растяжения btt в бетоне по указаниям п. При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани выше С момент сопротивления сечения W pl следует определять по формуле 16 СНиП 2.

Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должны производить по СНиП 2. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должны выполнять по СНиП 2. Расчетные сопротивления бетона R b следует принимать с учетом коэффициента условий работы бетона bt , определяемого по табл. При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.

Расчетные сопротивления арматуры R s и R sc следует принимать с учетом коэффициента условий работы арматуры st , определяемого по табл. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету см. При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона R по формуле 25 СНиП 2.

В формуле 25 СНиП 2. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы st принимают по табл. При определении условной критической силы N cr по формуле 58 СНиП 2. При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя N cr по формуле 58 СНиП 2. При расчете центрально растянутых железобетонных элементов, неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия 60 СНиП 2.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы 72 СНиП 2. В формулах 72 и 74 СНиП 2. При вычислении коэффициента w 1 по формуле 73 СНиП 2. В формуле 74 СНиП 2. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы 76 СНиП 2.

При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой:. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольного сечения допускается определять по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2 h 0 от сжатой грани сечения. Коэффициент b 2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов см.

Для температур между и С коэффициент b 2 , определяют интерполяцией. При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету см. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными. Величина поперечной силы. При этой проверке расчетное сопротивление бетона R bt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона tt , принимаемый по табл. За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле 50 для элемента с обычной и условной высотой.

При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы 84 и коротких консолей из условия 85 СНиП 2. Коэффициент b 4 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов см. Коэффициент b 3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов см. Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условий 88—90 СНиП 2.

Расчет на местное сжатие смятие элементов без косвенного армирования должен производиться из условия СНиП 2. При определении расчетного сопротивления бетона смятию R b,loc по формуле СНиП 2. При расчете на продавливание по формулам СНиП 2. Коэффициент должен приниматься для бетона составов см. При расчете на отрыв растянутой зоны элемента из условия СНиП 2. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 С должен производиться по формулам и СНиП 2.

Коэффициент s принимают по табл. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергающихся воздействию повышенной и высокой температуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2. При этом расчетное сопротивление бетона R bt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона tt , а модуль упругости бетона Е b — на коэффициент b.

Коэффициенты tt и b принимаются по табл. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин на усилия, вызванные воздействием температуры, следует проводить при нагреве:. Расчет образования трещин в элементах конструкций производится из условия, что растягивающие напряжения бетона, вызванные распределением температуры, определяемые по формуле 32 , равны или меньше величины расчетного сопротивления бетона R bt,ser , умноженного дополнительно на коэффициент условий работы бетона tt , принимаемый по табл.

Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2. В формулах и СНиП 2. Коэффициенты условий работы tt , b и s принимают по табл. Напряжения в бетоне при нагреве от нелинейного распределения температуры и при остывании определяют по формулам 32 и При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле СНиП 2.

Значение момента М t вызванного воздействием температуры, определяют по указаниям п. Допускается напряжения, вызванные воздействием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения. Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. Приведенная площадь сечения нагретого элемента А red в формулах и СНиП 2.

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии температуры определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СНиП 2. Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле При расчете по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, в условиях воздействия температуры производится по формулам и СНиП 2.

Коэффициент следует принимать для бетоне составов см. Расчет элементов по образованию трещин, наклонных к их продольной оси, на действие многократно повторяющейся нагрузки в условиях воздействия температуры следует производить по СНиП 2. При более высоких температурах арматуры необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры.

В этом случав в формулу главы СНиП 2. Величина s не должна превышать величины R s,ser для стержневой арматуры и 0,8 R s,ser для проволочной арматуры; при этом R s,ser дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры st , принимаемый по табл. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси a crc , в изгибаемых элементах с поперечной арматурой при воздействии температуры должна определяться по формуле главы СНиП 2.

Коэффициент l принимается равным при нагреве: кратковременном 1,0; длительном 1,5. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин при воздействии температуры производят по СНиП 2. Напряжения растяжения в арматуре и сжатия в бетоне должны определяться от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и усилий от длительного и кратковременного нагрева.

Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по СНиП 2. Определение величины кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов по формулам — СНиП 2. При определении кривизны и по формуле СНиП 2. В формуле СНиП 2. Коэффициент b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона. В таблице даны значения коэффициента b 2 для длительного нагрева. Значение коэффициента b 2 для промежуточных температур принимают интерполяцией.

При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента b 2 умножается на 0,8. При попеременном увлажнении значения b 2 следует умножать на 1,2. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е 0 0,8 h 0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового коробчатого сечений при воздействии температуры определяют по формуле СНиП 2. Среднюю температуру бетона сжатой зоны сечения допускается принимать:.

Модуль упругости арматуры Е s следует умножать на коэффициент s и коэффициент v s , принимаемые по табл. Расчетное сопротивление бетона R bt,ser должны дополнительно умножать на коэффициент условии работы бетона tt , принимаемый по табл. Коэффициент s определяют по формуле СНиП 2. W pl вычисляют согласно указаниям п. Коэффициент b принимается равным:. Полный прогиб элементов равен сумме прогибов, обусловленных:.

Прогиб f t допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига от нагрузки и воздействия температуры определяют по формуле СНиП 2. Коэффициент b 2 принимают по табл. При определении модуля сдвига G модуль упругости бетона Е b , принимаемый по табл.

Прогиб f t , обусловленный деформациями от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента, определяют по формуле. Прогибы сборных элементов конструкций, имеющих одностороннее армирование и сварные стыки арматуры в растянутой зоне сечения, определяют с учетом повышенной деформативности шва в стыке. При этом кривизна сборного элемента в пределах стыка, определенная как для целого элемента, увеличивается в 5 раз при заполнении шва раствором после сварки стыковых накладок и в 50 раз при заполнении шва до сварки, осуществляемой с учетом заданной последовательности сварки, указанной в п.

При расчете свободно опертой или консольной балки постоянной высоты с одинаковым распределением температуры бетона по высоте сечения на всей длине балки прогиб, вызванный воздействием температуры, определяют по формуле. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле. Величины I red , b 1 и b 2 принимают по указаниям пп.

На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, жесткость определяется по следующим формулам :. М и N — усилия, вызванные воздействием температуры и нагрузки. Все остальные величины, входящие в формулы 61 и 62 , определяются по указаниям п. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливаются теплотехническим расчетом.

Толщина монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона должна приниматься не менее 60 мм, плит из легкого жаростойкого бетона — не менее 70 мм. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой тол шины защитного споя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты.

Размеры сечений внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов при воздействии повышенных и высоких температур должны приниматься такими, чтобы их гибкость не превышала предельной величины, указанной в табл. Предельная гибкость. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются по интерполяции.

Толщина защитного слоя бетона в конструкциях из обычного бетона должна приниматься:. В конструкциях из жаростойкого бетона толщину защитного слоя бетона для арматуры независимо от ее вида необходимо предусматривать более указанной в СНиП 2. До В элементах из обычного и жаростойкого бетона с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон, при температуре арматуры до С расстояние от поверхности элемента до поверхности канала или толщину защитного слоя бетона при расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента следует принимать по СНиП 2.

В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения при воздействии повышенной и высокой температуры расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям п. При определении длины анкеровки арматуры l an по формуле СНиП 2.

Продольное армирование и минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из жаростойкого бетона должны приниматься по СНиП 2. Диаметр продольной рабочей арматуры недолжен превышать при температуре арматуры, С:.

Поперечное армирование железобетонных элементов из жаростойкого бетона должно приниматься по СНиП 2. Диаметр отогнутых стержней в зависимости от температуры арматуры следует принимать по указаниям п. Сварные соединения арматуры и закладных деталей, а также стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку без сварки в конструкциях из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2. Длина перепуска нахлестки l арматуры в рабочем направлении должна быть не менее величины l an , определяемой с учетом требований п.

Диаметр стыкуемых стержней из арматуры периодического профиля не должен превышать 28 мм, а из гладкой арматуры — 20 мм. Стыки внахлестку без сварки не допускаются при циклическом нагреве и при постоянном нагреве растянутой арматуры выше С. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2.

Сварные соединения арматуры необходимо предусматривать с учетом последовательности приварки стержней к накладкам. Сначала должны привариваться стержни с одной стороны стыка, а после остывания накладки — с другой. Стыки между стеновыми панелями из жаростойкого бетона следует предусматривать на растворе с установкой бетонного бруса размером 5х5 см черт.

В стыках панелей, перекрывающих рабочее пространство теплового агрегата, бетонный брус должен устанавливаться на растворе с менее нагретой стороны ребер черт. Пространство между ребрами стыкуемых подвесных панелей с консольными выступами плиты следует заполнять теплоизоляционным материалом черт.

Стыки между панелями из легкого жаростойкого бетона следует заполнять раствором прочностью на сжатие, меньшей прочности бетона футеровки. Марка раствора принимается не ниже М Продольные торцевые поверхности панелей должны иметь пазы или скосы, удерживающие раствор от вы падания черт.

Толщина шва стыка между сборными элементами тепловых агрегатов должна приниматься не менее 20 мм. Соединение арматуры в сборных элементах из жаростойкого бетона допускается выполнять через окаймляющие уголки, стыковые накладки или путем стыкования арматуры внахлестку черт. В стыках панелей, передающих усилия от арматуры через косынку на стыковую накладку с эксцентриситетом, обязательно должны предусматриваться анкеры из арматуры периодического профиля. Длина анкерных стержней, приваренных к пластине втавр или внахлестку, должна быть не менее l an , определяемой по указаниям п.

Если необходимую расчетную длину анкеров трудно выдержать из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету см. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона. Соединения арматуры в стыках элементов сборных конструкций. Деталь стыка арматуры четырех панелей из жаростойкого железобетона. Ширина температурно-усадочного шва b в зависимости от расстояния между швами l должна определяться по формуле. Относительное удлинение оси элемента t следует вычислять в зависимости от вида конструкции и характера нагрева по указаниям пп.

Температурно-усадочные швы в бетонных и железобетонных конструкциях следует принимать шириной не менее 20 мм. Когда давление в рабочем пространстве теплового агрегата не равно атмосферному, температурно-усадочный шов должен иметь уширение для установки бетонного бруса черт.

Брус должен устанавливаться насухо без раствора. Между брусом и менее нагретой поверхностью шов следует заполнять легко деформируемым теплоизоляционным материалом черт. В печах, где требуется герметичность рабочего пространства, с наружной поверхности в температурно-усадочном шве должен предусматриваться компенсатор черт. Температурные швы в конструкциях из жаростойкого бетона. Для организованного развития усадочных трещин в бетоне со стороны рабочего пространства теплового агрегата должны предусматриваться усадочные швы.

Усилия от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента допускается уменьшать:. Компенсационные швы шириной 2—5 мм следует располагать через 60 90 см на глубину не более 0,5 высоты сечения элемента в направлении, перпендикулярном к действию сжимающих усилий от воздействия температуры;. Швы со стороны нагреваемой поверхности в конструкциях. В железобетонных конструкциях из жаростойкого бетона для восприятия растягивающих усилий, как правило, следует устанавливать арматуру у менее нагретой грани сечения элемента.

Если в конструкциях от нагрузки растягивающие усилия возникают со стороны более нагретой грани сечения элемента, то арматура может воспринимать растягивающие усилия при температуре, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету см.

Для снижения температуры арматуры допускается увеличивать толщину защитного слоя бетона у более нагретой грани сечения элемента до 6 диаметров продольной арматуры или предусматривать теплоизоляцию из легкого жаростойкого бетона.

СВОЙСТВА БЕТОННЫХ СМЕСЕЙ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ БЕТОННЫХ СМЕСЕЙ

Модуль упругости арматуры E s для основных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СНиП 2. Коэффициент s , учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры st следует принимать по табл. В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне stm определяют по формуле.

Отношение момента М 1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту М при расчете по предельному. Коэффициент при проценте армирования сечения продольной арматурой. Коэффициент для промежуточных значений отношения определяется по интерполяции. Для промежуточных значений температур коэффициент s 3 t определяется по интерполяции.

При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры v s , характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. Коэффициент v s при расчете на нагрев. Коэффициент v s для промежуточных значений температур принимается по интерполяции.

Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, по СНиП 2. При расчете бетонных элементов на действие сжимающей силы следует учитывать деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые по указаниям пп. Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной сипы, то их не учитывают.

Коэффициент принимают равным 1. Для элементов прямоугольного сечения площадь сечения сжатой зоны бетона A b следует определять по формуле 13 СНиП 2. Сечение по высоте разделяют на две части, нагретых до температуры менее и более С. Проверка прочности внецентренно сжатых бетонных элементов с учетом сопротивления бетона растянутой зоны должна производиться из условия формулы 14 СНиП 2. При проверке прочности сечений необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне btt , определяемые по формуле 32 , вызванные нелинейным распределением температур бетона по высоте сечения элемента.

Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ Коэффициент , входящий в формулы 13 и 14 СНиП 2. В формуле 22 СНиП 2. Коэффициент в формуле 21 СНиП 2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения , то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице.

Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения. Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия 23 СНиП 2. При этом необходимо учитывать напряжения растяжения btt в бетоне по указаниям п. При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани выше С момент сопротивления сечения W pl следует определять по формуле 16 СНиП 2.

Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должны производить по СНиП 2. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должны выполнять по СНиП 2. Расчетные сопротивления бетона R b следует принимать с учетом коэффициента условий работы бетона bt , определяемого по табл. При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.

Расчетные сопротивления арматуры R s и R sc следует принимать с учетом коэффициента условий работы арматуры st , определяемого по табл. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету см.

При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона R по формуле 25 СНиП 2. В формуле 25 СНиП 2. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы st принимают по табл. При определении условной критической силы N cr по формуле 58 СНиП 2. При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя N cr по формуле 58 СНиП 2.

При расчете центрально растянутых железобетонных элементов, неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия 60 СНиП 2. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы 72 СНиП 2.

В формулах 72 и 74 СНиП 2. При вычислении коэффициента w 1 по формуле 73 СНиП 2. В формуле 74 СНиП 2. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы 76 СНиП 2. При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой:. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольного сечения допускается определять по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2 h 0 от сжатой грани сечения. Коэффициент b 2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов см.

Для температур между и С коэффициент b 2 , определяют интерполяцией. При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету см. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными. Величина поперечной силы. При этой проверке расчетное сопротивление бетона R bt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона tt , принимаемый по табл.

За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле 50 для элемента с обычной и условной высотой. При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы 84 и коротких консолей из условия 85 СНиП 2. Коэффициент b 4 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов см.

Коэффициент b 3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов см. Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условий 88—90 СНиП 2. Расчет на местное сжатие смятие элементов без косвенного армирования должен производиться из условия СНиП 2. При определении расчетного сопротивления бетона смятию R b,loc по формуле СНиП 2. При расчете на продавливание по формулам СНиП 2. Коэффициент должен приниматься для бетона составов см.

При расчете на отрыв растянутой зоны элемента из условия СНиП 2. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 С должен производиться по формулам и СНиП 2. Коэффициент s принимают по табл. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергающихся воздействию повышенной и высокой температуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2.

При этом расчетное сопротивление бетона R bt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона tt , а модуль упругости бетона Е b — на коэффициент b. Коэффициенты tt и b принимаются по табл. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин на усилия, вызванные воздействием температуры, следует проводить при нагреве:.

Расчет образования трещин в элементах конструкций производится из условия, что растягивающие напряжения бетона, вызванные распределением температуры, определяемые по формуле 32 , равны или меньше величины расчетного сопротивления бетона R bt,ser , умноженного дополнительно на коэффициент условий работы бетона tt , принимаемый по табл.

Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2. В формулах и СНиП 2. Коэффициенты условий работы tt , b и s принимают по табл. Напряжения в бетоне при нагреве от нелинейного распределения температуры и при остывании определяют по формулам 32 и При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле СНиП 2.

Значение момента М t вызванного воздействием температуры, определяют по указаниям п. Допускается напряжения, вызванные воздействием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения. Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. Приведенная площадь сечения нагретого элемента А red в формулах и СНиП 2. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии температуры определяется по формуле.

Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СНиП 2. Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле При расчете по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, в условиях воздействия температуры производится по формулам и СНиП 2.

Коэффициент следует принимать для бетоне составов см. Расчет элементов по образованию трещин, наклонных к их продольной оси, на действие многократно повторяющейся нагрузки в условиях воздействия температуры следует производить по СНиП 2. При более высоких температурах арматуры необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры.

В этом случав в формулу главы СНиП 2. Величина s не должна превышать величины R s,ser для стержневой арматуры и 0,8 R s,ser для проволочной арматуры; при этом R s,ser дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры st , принимаемый по табл.

Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси a crc , в изгибаемых элементах с поперечной арматурой при воздействии температуры должна определяться по формуле главы СНиП 2. Коэффициент l принимается равным при нагреве: кратковременном 1,0; длительном 1,5. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин при воздействии температуры производят по СНиП 2.

Напряжения растяжения в арматуре и сжатия в бетоне должны определяться от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и усилий от длительного и кратковременного нагрева. Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по СНиП 2.

Определение величины кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов по формулам — СНиП 2. При определении кривизны и по формуле СНиП 2. В формуле СНиП 2. Коэффициент b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона. В таблице даны значения коэффициента b 2 для длительного нагрева.

Значение коэффициента b 2 для промежуточных температур принимают интерполяцией. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента b 2 умножается на 0,8. При попеременном увлажнении значения b 2 следует умножать на 1,2. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е 0 0,8 h 0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового коробчатого сечений при воздействии температуры определяют по формуле СНиП 2.

Среднюю температуру бетона сжатой зоны сечения допускается принимать:. Модуль упругости арматуры Е s следует умножать на коэффициент s и коэффициент v s , принимаемые по табл. Расчетное сопротивление бетона R bt,ser должны дополнительно умножать на коэффициент условии работы бетона tt , принимаемый по табл. Коэффициент s определяют по формуле СНиП 2. W pl вычисляют согласно указаниям п. Коэффициент b принимается равным:. Полный прогиб элементов равен сумме прогибов, обусловленных:.

Прогиб f t допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига от нагрузки и воздействия температуры определяют по формуле СНиП 2. Коэффициент b 2 принимают по табл. При определении модуля сдвига G модуль упругости бетона Е b , принимаемый по табл.

Прогиб f t , обусловленный деформациями от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента, определяют по формуле. Прогибы сборных элементов конструкций, имеющих одностороннее армирование и сварные стыки арматуры в растянутой зоне сечения, определяют с учетом повышенной деформативности шва в стыке.

При этом кривизна сборного элемента в пределах стыка, определенная как для целого элемента, увеличивается в 5 раз при заполнении шва раствором после сварки стыковых накладок и в 50 раз при заполнении шва до сварки, осуществляемой с учетом заданной последовательности сварки, указанной в п.

При расчете свободно опертой или консольной балки постоянной высоты с одинаковым распределением температуры бетона по высоте сечения на всей длине балки прогиб, вызванный воздействием температуры, определяют по формуле. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле.

Величины I red , b 1 и b 2 принимают по указаниям пп. На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, жесткость определяется по следующим формулам :. М и N — усилия, вызванные воздействием температуры и нагрузки. Все остальные величины, входящие в формулы 61 и 62 , определяются по указаниям п. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур.

Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливаются теплотехническим расчетом. Толщина монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона должна приниматься не менее 60 мм, плит из легкого жаростойкого бетона — не менее 70 мм. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой тол шины защитного споя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты. Размеры сечений внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов при воздействии повышенных и высоких температур должны приниматься такими, чтобы их гибкость не превышала предельной величины, указанной в табл.

Предельная гибкость. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются по интерполяции. Толщина защитного слоя бетона в конструкциях из обычного бетона должна приниматься:. В конструкциях из жаростойкого бетона толщину защитного слоя бетона для арматуры независимо от ее вида необходимо предусматривать более указанной в СНиП 2. До В элементах из обычного и жаростойкого бетона с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон, при температуре арматуры до С расстояние от поверхности элемента до поверхности канала или толщину защитного слоя бетона при расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента следует принимать по СНиП 2.

В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения при воздействии повышенной и высокой температуры расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям п. При определении длины анкеровки арматуры l an по формуле СНиП 2.

Продольное армирование и минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из жаростойкого бетона должны приниматься по СНиП 2. Диаметр продольной рабочей арматуры недолжен превышать при температуре арматуры, С:. Поперечное армирование железобетонных элементов из жаростойкого бетона должно приниматься по СНиП 2. Диаметр отогнутых стержней в зависимости от температуры арматуры следует принимать по указаниям п. Сварные соединения арматуры и закладных деталей, а также стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку без сварки в конструкциях из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2.

Длина перепуска нахлестки l арматуры в рабочем направлении должна быть не менее величины l an , определяемой с учетом требований п. Диаметр стыкуемых стержней из арматуры периодического профиля не должен превышать 28 мм, а из гладкой арматуры — 20 мм. Стыки внахлестку без сварки не допускаются при циклическом нагреве и при постоянном нагреве растянутой арматуры выше С. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2. Сварные соединения арматуры необходимо предусматривать с учетом последовательности приварки стержней к накладкам.

Сначала должны привариваться стержни с одной стороны стыка, а после остывания накладки — с другой. Стыки между стеновыми панелями из жаростойкого бетона следует предусматривать на растворе с установкой бетонного бруса размером 5х5 см черт. В стыках панелей, перекрывающих рабочее пространство теплового агрегата, бетонный брус должен устанавливаться на растворе с менее нагретой стороны ребер черт.

Пространство между ребрами стыкуемых подвесных панелей с консольными выступами плиты следует заполнять теплоизоляционным материалом черт. Стыки между панелями из легкого жаростойкого бетона следует заполнять раствором прочностью на сжатие, меньшей прочности бетона футеровки.

Марка раствора принимается не ниже М Продольные торцевые поверхности панелей должны иметь пазы или скосы, удерживающие раствор от вы падания черт. Толщина шва стыка между сборными элементами тепловых агрегатов должна приниматься не менее 20 мм. Соединение арматуры в сборных элементах из жаростойкого бетона допускается выполнять через окаймляющие уголки, стыковые накладки или путем стыкования арматуры внахлестку черт. В стыках панелей, передающих усилия от арматуры через косынку на стыковую накладку с эксцентриситетом, обязательно должны предусматриваться анкеры из арматуры периодического профиля.

Длина анкерных стержней, приваренных к пластине втавр или внахлестку, должна быть не менее l an , определяемой по указаниям п. Если необходимую расчетную длину анкеров трудно выдержать из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету см. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона. Соединения арматуры в стыках элементов сборных конструкций.

Деталь стыка арматуры четырех панелей из жаростойкого железобетона. Ширина температурно-усадочного шва b в зависимости от расстояния между швами l должна определяться по формуле. Относительное удлинение оси элемента t следует вычислять в зависимости от вида конструкции и характера нагрева по указаниям пп. Температурно-усадочные швы в бетонных и железобетонных конструкциях следует принимать шириной не менее 20 мм. Когда давление в рабочем пространстве теплового агрегата не равно атмосферному, температурно-усадочный шов должен иметь уширение для установки бетонного бруса черт.

Брус должен устанавливаться насухо без раствора. Между брусом и менее нагретой поверхностью шов следует заполнять легко деформируемым теплоизоляционным материалом черт. В печах, где требуется герметичность рабочего пространства, с наружной поверхности в температурно-усадочном шве должен предусматриваться компенсатор черт.

Температурные швы в конструкциях из жаростойкого бетона. Для организованного развития усадочных трещин в бетоне со стороны рабочего пространства теплового агрегата должны предусматриваться усадочные швы. Усилия от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента допускается уменьшать:. Компенсационные швы шириной 2—5 мм следует располагать через 60 90 см на глубину не более 0,5 высоты сечения элемента в направлении, перпендикулярном к действию сжимающих усилий от воздействия температуры;.

Швы со стороны нагреваемой поверхности в конструкциях. В железобетонных конструкциях из жаростойкого бетона для восприятия растягивающих усилий, как правило, следует устанавливать арматуру у менее нагретой грани сечения элемента. Если в конструкциях от нагрузки растягивающие усилия возникают со стороны более нагретой грани сечения элемента, то арматура может воспринимать растягивающие усилия при температуре, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету см.

Для снижения температуры арматуры допускается увеличивать толщину защитного слоя бетона у более нагретой грани сечения элемента до 6 диаметров продольной арматуры или предусматривать теплоизоляцию из легкого жаростойкого бетона. На границе бетонов разных видов следует устанавливать конструктивную арматуру из жаростойкой стали диаметром не более 4 мм, которая должна быть приварена к хомутам черт.

Температура нагрева конструктивной арматуры не должна превышать предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. Конструкция нагибаемого железобетонного элемента. Несущие и ненесущие конструкции тепловых агрегатов следует выполнять из сборных однослойных или многослойных элементов. Сборные ограждающие конструкции, как правило, предусматриваются из блоков, плит и панелей. В двухслойных панелях, проектируемых из разных видов жаростойкого бетона, теплоизоляционный легкий жаростойкий бетон мажет предусматриваться как со стороны рабочего пространства, так и с наружной стороны теплового агрегата.

Для улучшения совместной работы отдельных слоев бетона допускается предусматривать установку конструктивной арматуры или анкеров. Арматура должна заходить в каждый спой бетона на глубину не менее 50 мм. Если в зоне сопряжения отдельных слоев бетона температура превышает предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл.

В ребристых панелях плиту и ребра следует выполнять из тяжелого или легкого конструкционного жаростойкого бетона см. В местах сопряжения ребер с плитой необходимо устраивать вуты. Между ребрами с менее нагретой стороны следует располагать тепловую изоляцию из легкого жаростойкого бетона или из теплоизоляционных материалов. В ребрах панели следует предусматривать арматурные каркасы, которые должны быть заведены в бетон плиты не менее чем на 50 мм. При необходимости снижения температуры рабочей арматуры, устанавливаемой в ребрах, ребра могут выступать за наружную поверхность тепловой изоляции.

Плиту панели следует армировать конструктивной сварной сеткой из арматуры диаметром не более 4 мм с расстояниями между стержнями не менее мм. Температура нагрева сварной сетки не должна превышать предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. Если температура нагрева плиты панели превышает предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, допускается плиту не армировать.

Для ненесущих облегченных ограждающих конструкций тепловых агрегатов следует предусматривать легкие жаростойкие бетоны и эффективные теплоизоляционные материалы. В двухслойных панелях на металлическом листе легкий жаростойкий бетон следует крепить анкерами, приваренными к листу черт. Анкеры должны приниматься из стержней диаметром б — 10 мм или полосы 3х20 мм. Длина анкера должна быть не менее половины толщины футеровки, а расстояния между ними — не более мм.

Металлический лист толщиной не менее 3 мм должен иметь отогнутые края или приваренные "на перо" по контуру уголки. В панелях с окаймляющим каркасом прямоугольного или трапециевидного сечения ребра должны предусматриваться из тяжелого или легкого конструкционного жаростойкого бетона, а пространство между ребрами на всю толщину следует заполнять теплоизоляционным легким жаростойким бетоном.

Ребра следует армировать плоскими каркасами, расположенными с менее нагретой стороны черт. В панелях с окаймляющим арматурным каркасом сварной каркас следует располагать по периметру панели у менее нагретой стороны черт. Крепление панелей к каркасу должно осуществляться на болтах или на сварке так, чтобы панели могли свободно перемещаться при нагреве.

В конструкциях тепловых агрегатов из монолитного железобетона со стороны рабочего пространства в углах сопряжения стен, а также стен с покрытием и перекрытием следует предусматривать вуты. При температуре рабочего пространства тепловых агрегатов свыше С ограждающую конструкцию с целью увеличения ее термического сопротивления следует решать многослойной с включением в ее состав слоев из эффективной теплоизоляции черт. Многослойная несущая или самонесущая конструкция со стороны рабочего пространства должна иметь футеровочную плиту из жаростойкого бетона, с ненагреваемой стороны — несущее основание в виде железобетонной плиты или металлического листа с окаймляющими уголками, а между ними слой теплоизоляции, причем волокнистые огнеупорные материалы следует применять в температурных зонах сечения конструкции, где нельзя применять более дешевые и менее дефицитные материалы, например, плиты или маты из минеральной ваты.

Для обеспечения надежного соединения несущего и футеровочного слоев многослойной футеровки рекомендуется применять пространственные анкеры в виде соединенных между собой крестообразно установленных гнутых стержней, расположенных перпендикулярно к арматурной сетке черт. Конструкция панелей иг легкого жаростойкого бетона. Пространственный анкер в многослойной конструкции панели. Пространственные анкеры устанавливают в швах плитной и минераловатной изоляции.

Расстояние между анкерами рекомендуется принимать в пределах 0,7 — 1 м, а расстояние от краев панели до центра пространственного анкера — кратным размеру плит теплоизоляции и равным половине расстояния между анкерами. Плита из жаростойкого бетона, закрепленная с помощью анкеров, от действия собственного веса в горизонтальном положении панели будет работать как двухконсольная система с максимальными значениями растягивающих усилий в сечениях под пространственными анкерами, где имеются местные арматурные сетки, включенные в пространственный анкер для увеличения площади анкеровки.

Футеровочная плита из жаростойкого бетона в укрупненных монтажных элементах разрезается швами шириной 2 мм на отдельные части таким образом, чтобы каждый отдельный монолитный участок бетонной футеровки крепился к основанию панели четырьмя или двумя анкерами. Конструкции, перекрывающие рабочее пространство теплового агрегата, могут быть свободно опертыми на стены, подвесными или монолитно связанными со стенами.

Для покрытий при пролетах более 4 м должны преимущественно предусматриваться подвесные балки, плиты и панели. Расчетную схему работы подвесной конструкции следует принимать как для двухконсольной балки, при этом не должно допускаться возникновения растягивающих напряжении в бетоне со стороны более нагретой поверхности. Подвесные конструкции не должны воспринимать никаких внешних нагрузок, кроме собственного веса, и на них не должны устраиваться мостики или настилы для хождения обслуживающего персонала.

Купола и своды с плоской верхней поверхностью у пяты должны иметь компенсационный шов шириной 20 40 мм на глубину, равную высоте сечения в замке черт. Следует предусматривать заполнение шва легко деформируемым материалом и покраску пят тонким слоем битумного лака. За осевую пинию в таких куполах и сводах допускается принимать дугу окружности, проведенную через центр пяты и середину высоты сечения в центре пролета.

Конструкция купола перекрытия с технологическими отверстиями. В куполах и сводах с плоской верхней поверхностью при высоте сечения в замке более мм кроме основной рабочей арматуры, установленной со стороны менее нагретой поверхности, необходимо предусматривать конструктивную сетку из проволоки диаметром не более 6 мм с ячейкой не менее х мм, которую следует располагать в бетоне с температурой, не превышающей предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры см.

Эта сетка должна соединяться хомутами с основной арматурой черт. Рабочую арматуру в железобетонных конструкциях, перерезаемую различными технологическими отверстиями, следует приваривать к рамкам из арматуры или проката, устанавливаемым вокруг отверстий. Размеры рамки должны приниматься такими, чтобы толщина бетона со стороны отверстия была достаточной для обеспечения температуры рамки, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету по табл.

Конструкция железобетонного купола покрытия с плоской верхней поверхностью из жаростойкого бетона для круглого теплового агрегата. Площадь сечения рамки в каждом направлении должна быть достаточной для восприятия усилий в перерезанных стержнях. Отверстия большого размера следует окаймлять армированными бортовыми замкнутыми рамами.

Сечение стенок бортовых рам определяют из расчета на усилия от воздействия температуры и нагрузки. Фундаменты, борова и другие сооружения. При наличии воды следует предусматривать гидроизоляцию. Кожухи тепловых агрегатов из листовой стали допускается предусматривать, когда необходимо обеспечить газонепроницаемость конструкции и когда имеется большое количество отверстий или точек крепления оборудования. Соединение кожуха с бетоном следует осуществлять арматурными сетками или анкерами, приваренными к кожуху см.

Если жаростойкий бетон подвержен сильному истирающему воздействию со стороны рабочего пространства, то его следует защищать металлической панцирной сеткой, по которой наносится слой торкретбетона, или блоками из наиболее стойкого в этих условиях жаростойкого бетона или огнеупора. В рабочих чертежах конструкций или в пояснительной записке к проекту должны быть дополнительно указаны:.

P — усилие предварительного обжатия, определяемое по СНиП 2. R b,tem и R btt расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для предельных состояний первой группы;. R b,tem,ser и R btt,ser расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для предельных состояний второй группы;. R st и R st,ser расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;.

R swt и R sct расчетные сопротивления поперечной арматуры растяжению при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента на действие поперечной силы и арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;. I — момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента, вычисляемый без учета температуры как для ненагретого бетона формула 1 ;.

I red — момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести. В черной металлургии. Обжиговые машины агломерационного производства. Стенды рабочих ячеек, под, крышка. Изоляция глиссажных труб и стены на высоту 1 м. Ямные печи для замедленного охлаждения. Алюминиевые и магниевые электролизеры. Термические, нагревательные, отжиговые печи. Электролитические ванны цветной металлургии.

В нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. Трубчатые печи беспламенного горения типа Б. Фундаменты, стены, свод, под, перевальные стенки. Трубчатые печи беспламенного горения типа 3Р. Стены камер конвекции и радиации, свод, подовая часть. Объемно-настильные печи с разделитель ной стенкой типа ГН.

Цилиндрические печи типа ЦД настильные с дифференци-рованным подводом воздуха. Каталитического риформинга и гидроочистки типа Р многокамерные. В промышленности строительных материалов. Туннельные печи для обжига обыкновенного глиняного кирпича. Стены и своды зон подогрева и охлаждения. Зона цепной завесы и откатная головка. В различных отраслях промышленности. Борова и газоходы для температур до С. Паровые котлы, экономайзеры, котлы-утилизаторы.

Элементы, нагревающиеся до температур выше С, но не более С. Обжиговые печи электродной промышленности. Нагревательные, прокатные, кузнечные и конвейерные печи. Стены, под, глиссажные и опорные трубы. Печи для обжига санитарно-технического оборудования. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур.

Взамен СН Срок введения в действие 1 января г. Статическая схема конструкции и расчетная. Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке f , температурные воздействия и коэффициенты надежности по температуре t , принимаемые при расчете. Категория требований к трещиностойкости. Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке f , воздействия температуры и коэффициент надежности по температуре t , принимаемые при расчете.

Условия эксплуатации. Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами, м, допускаемые без расчете для конструкций, находящихся. Бетонные: а сборные. Железобетонные а сборные и сборно-каркасные одноэтажные. Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре при ее нагреве. Температура наружной поверхности и воздуха, С. Номера составов бетона по табл. Предельно допустимая температура применения, С.

То же. Изделия каолиновые, ГОСТ Маты теплоизоляционные из ваты каолинового состава, ТУ Пеностекло, СТУ Картон асбестовый, ГОСТ Исходные материалы. Наибольший класс бетона. Обычный бетон. Жаростойкий бетон. Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые.

Из доменных отвальных шлаков. Аглопоритовые Из боя глиняного кирпича. В15 В Из литого шлака, золы уноса, боя глиняного кирпича. Из шлаков металлургических пористых шлаковая пемза. Из шлаков топливным, туфовые. Из боя глиняного кирпича.

Портландцемент, быстротвер-деющий портландцемент. Шамотные кусковые и из боя изделий. Шамотные кусковые и их боя изделий. Из шлаков ферромарганца, силикомарганца. Андезитовые, безальтовые, диабазовые. Шамотные, из катализатора ИМ отработанного.

Нефелиновый шлам, саморас-сыпающиеся шлаки. Шамотная, из катализатора ИМ отработанного. Из передельного феррохрома. Муллитокорундовые кусковые и из боя изделий. Из смеси керамзита и вспученного вермикулита. Вспученный вермикулит. Ив смеси зольного гравия и вспученного перлита. Из смеси зольного гравия и вспученного перлита. Коэффициенты условий работы бетона при сжатии bt и растяжении tt , коэффициент b при температуре бетона, С.

Кратковременный Длительный Длительный с увлажнением. Кратковременный и длительный Длительный с увлажнением. Кратковременный Длительный. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимают равными E b 10 3 при классе бетона по прочности на сжатие. Коэффициент v при температура бетона, С. Температура бетона, С. Коэффициент условий работы обычного бетона b 1 t при многократно повторяющейся нагрузке. Вид и класс арматуры, марки стали и проката. Проволочная арматура классов: Вр-I.

Стержневая арматура и прокат из стали марок: 30ХМ, 12Х13 и 20Х Удлинение оси каждого участка длины элемента и ее кривизна от воздействия температуры должны вычисляться по указаниям пп. Допускается кривизну определять по формуле. В — жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:.

Коэффициенты a е и a i для промежуточных значений температур определяют по интерполяции. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент a i принимать по табл. Коэффициент теплопроводности l бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. Коэффициент теплопроводности l огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.

Примечания: 1. Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей! Акции и спецпредложения Все скидки.

КАКОЙ РАСТВОР ЛУЧШЕ ДЛЯ ШТУКАТУРКИ ИЗВЕСТКОВЫЙ ИЛИ ЦЕМЕНТНЫЙ

Кстати, в здании, построенном из «правильных» материалов, будет не только тепло зимой, но и прохладно летом. Как определить? Коэффициент теплопроводности бетона — это величина теплоты, потерь тепла через «условную стену» толщиной в 1 метр и площадь 1 метр квадратный. Также при определении этой величины принимается, что разница температур снаружи и внутри — 1 градус. Получается, что эта величина учитывает способность предмета проводить тепло.

Она будет отличаться в зависимости от структуры материала, от его плотности, используемых заполнителей, а также от существующих температурных условий. Для бетонов разной плотности теплопроводность будет отличаться: так, для специального теплозащитного бетона коэффициент составит 0,18, а для обычного бетонного монолита — 1, Теплопроводность ячеистого бетона ниже — 1,4. Как видите, теплопроводность увеличивается с увеличением общего веса конструкции.

Пористый бетон легкий и менее теплопроводный, чем бетонный монолит с гранитным щебнем в качестве наполнителя. Допускается кривизну определять по формуле. В — жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:. Коэффициенты a е и a i для промежуточных значений температур определяют по интерполяции.

При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент a i принимать по табл. Коэффициент теплопроводности l бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. Коэффициент теплопроводности l огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.

Примечания: 1. Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей! Акции и спецпредложения Все скидки. Найти компанию Каталог товаров и услуг Полезные статьи Форум.

Хорошо разбираюсь мини бетона завод по производству цена нашем

В списке периферийных методик самой известной является применение греющей опалубки и инфракрасных матов, укладываемых поверх сооружаемого основания. Наиболее рациональным способом прогрева бетона признано выдерживание с помощью электрического кабеля. Греющий провод можно проложить в конструкциях любой сложности и объема, не зависимо от частоты армирования. Минус греющих технологий состоит в возможности пересушить бетон, потому для проведения требуются расчеты и регулярный контроль температурного состояния конструкции.

Введение добавок — самый простой и дешевый способ бетонирования при минусовых температурах. Согласно нему заливка бетона зимой может выполняться без применения прогрева. Однако метод вполне может дополнять тепловую обработку внутреннего или наружного типа. Даже при использовании его вкупе с обогревом твердеющего фундамента паром, воздухом, электричеством ощущается снижение расходов.

В идеале обогащение раствора добавками лучше всего сочетать с сооружением простейшего «термоса» с утолщением теплоизоляционной оболочки на участках с меньшей толщиной, на углах и прочих выступающих частях. Количество добавок подбирают, ориентируясь на ожидаемую температуру твердения искусственного камня.

Но подобные эксперименты не рекомендованы строителям объектов частного сектора. На самом деле к ним прибегают поздней осенью при единичных первых заморозках или ранней весной, если бетонный камень обязательно должен отвердеть к определенному сроку, а альтернативных вариантов не имеется.

Приготовление смесей с противоморозными добавками производится особым порядком. Сначала перемешивается заполнитель с основной частью воды. Затем после легкого перемешивания добавляют цемент и воду с разведенными в ней химическими соединениями. Время перемешивания увеличивают в 1,5 раза по сравнению со стандартным периодом. Оба противоморозных средства не рекомендовано использовать в заливке конструкций, эксплуатируемых в обводненной или очень влажной среде, так как они способствуют образованию щелочей в бетоне.

В заливке ответственных сооружений лучше использовать холодные бетоны, приготовленные механическим способом в заводских условиях. Их пропорции с точностью рассчитываются с ориентиром на конкретную температуру и влажность воздуха в период заливки. Приготовляют холодные смеси на горячей воде, доля добавок вводится в четком соответствии с погодными условиями и с типом сооружаемой конструкции.

Перед заливкой растворов с противоморозными добавками не обязательно прогревать дно котлована или траншеи, вырытой под фундамент. Перед заливкой подогреваемых составов прогрев дна обязателен во избежание неровностей, которые могут получиться из-за растаявшего в грунте льда. Заливка должна выполняться в один день, в идеале в один прием.

Если перерывов не избежать, интервалы между заливками бетонного раствора необходимо свести к минимуму. При соблюдении технологических тонкостей бетонный монолит наберет необходимый запас прочности, законсервируется на зиму и продолжит твердение с приходом теплого времени.

Весной можно будет приступить к возведению стен по готовому надежному основанию. Добавить комментарий Не отвечать. Уважаемые читатели! Мы не приемлем в комментариях мат, оскорбления других участников, спам и ссылки на сторонние ресурсы, враждебные заявления в сторону администрации и посетителей ресурса. Комментарии, нарушающие правила сайта, будут удалены.

Сохранить моё имя, email и адрес сайта в этом браузере для последующих моих комментариев. Следить за комментариями этой статьи. Я как раз этой зимой фундамент для баньки на даче делал. Температура помню была градуса, благо снега не было. Территорию сделал 5х5 метров. Для обогрева фундамента построил из деревянных балок небольшой навесик. Закрыл его толстой пленкой и, по совету соседа, еще и тонкими шерстяными одеялами, коих у меня на даче много. Жена живёт в одном городе, а я работаю в другом.

Купил недавно большой дачный участок. Так уж сложился мой план, что бетонированием и декором придётся заниматься уже в зимний период сейчас дел невпроворот. Решил на дачном участке сделать большую беседку с подходящими к ней дорожками. Правда, мозгов хватило… я даже не представляю, как это буду делать. Начал шерстить интернет в поисках информации по заливке фундамента зимой и бетону в частности.

Строй баня. Версия для печати. Главная Фундамент. Автор: Владимир Распечатать Оцените статью:. Как сделать функциональное обливное устройство для бани: народные секреты и технологии. Самые необычные технологии строительства бани: от прозрачного бетона до 3D принтера. Однако в таком случае показатели толщины стен будут меняться. Оптимальный уровень проводимости тепла возможен при таких параметрах толщины:. Для сохранения тепла внутри дома и сокращения потерь тепловой энергии несущие стены делаются многослойными.

Конструкционный бетон, теплопроводность которого зависит от применяемых наполнителей, пользуется большой популярностью. Это обусловлено его прочностью и эластичностью, что позволяет возводить надежные и защищенные от потерь тепла постройки. Пористые конструкции характеризуются хорошим удержанием тепла, при этом точный показатель теплопроводности зависит от следующих факторов:. Теплоизоляционные конструкции, состоящие из шлакового наполнителя и керамзита, характеризуются минимальной теплопроводностью.

Однако их прочностные свойства остаются невысокими, поэтому основная сфера применения — изоляция несущих стен и пола. Возводить основные конструкции из таких материалов запрещено. Содержание 1 Влияние теплопроводности на микроклимат внутри помещения 2 Теплопроводность железобетона и тепловое сопротивление 3 Коэффициент теплопроводности 3.

Еще коэффициент зависит от применяемых наполнителей. При выполнении расчетов нужно учитывать, что снижение влажности минимизирует проводимость тепла, из-за чего уровень теплопотерь становится невысоким. С помощью такой формулы можно благополучно выполнить расчет с помощью простого калькулятора.

Это решается путем разделения толщины на коэффициент теплопроводности. Чем тяжелее наполняющий компонент, тем выше степень теплопроводности раствора. Тяжелый материал не сможет долго удерживать тепло, поэтому большинство построек из конструкционных материалов требуют дополнительной теплоизоляции, в большинстве случаев — снаружи. Полнотелые разновидности проводят тепло в 1, раза лучше. Свойства бетонной смеси. Армированный бетон. Расход бетоноконтакта. Электропрогрев бетона.

Какие нужные бетон балаково цена за куб с доставкой купить разделяю

СПЦ выпускается марки М и содержит в своем составе следующие компоненты:. Портландцемент с минеральными добавками в основном М — это продукт совместного помола клинкера, двуводного гипса и активной минеральной добавки АМД. АМД — это активное тонкоизмельченное вещество, добавление которого в состав вяжущего позволяет получить бетон с высокими гидравлическими и пуццоланическими характеристиками.

Активные добавки, в присутствии воды, объединяют гидрооксид кальция в труднорастворимые композиции. В результате значительно увеличивается водостойкость и сульфатостойкость конструкций. По механизму действия АМД делятся на три группы:. Портландцемент с добавками применяется для тех же целей что и обычный. Однако эксплуатационные характеристики конструкций, находящихся в проточной мягкой воде и под землей во влажных условиях, несколько выше показателей первого.

Изделия, изготовленные из такого материала, обладают самой высокой прочностью при изгибе — 6,0 Мпа, в сравнении с другими представителями данной категории материалов. Представлен марками М, М Гранулированный шлак — это мелкие гранулы величиной 5—10 мм. Не обладает вяжущими свойствами, но способен быстро схватываться в присутствии катализаторов твердения. Пуццолановый цемент также относится к группе сульфатостойких вяжущих и состоит из следующих компонентов:.

Пуццолана — это смесь пемзы, вулканического пепла и туфа. При производстве бетонных смесей образуется довольно вязкая смесь, в сравнении с применением обычных цементов. Из-за прочного соединения свободного гидроксида кальция с пуццолановой добавкой бетонная поверхность не подвержена коррозии выщелачивания, а также не разрушается под действием морских и минерализованных вод.

Правильный расчет и подбор таких материалов может значительно сократить расходы цемента, снизить себестоимость строительства и продлить долговечность конструкций. Жесткий каркас из качественного заполнителя позволяет в несколько раз увеличить прочность, снизить модуль деформации и до минимума сократить ползучесть конструкций под нагрузкой. Важным требованием для сульфатного железобетона, предназначенного для строительства коррозийностойких конструкций, является чистота песка и щебня.

Щебень должен быть изготовлен из горных пород плотной структуры без прослоек. Прочность на сжатие не должна быть ниже 60 Мпа. Чтобы приготовить 1 м3 сульфатостойкого бетона М своими руками необходимо иметь следующий набор материалов:. В зависимости от выбранного способа приготовления и нужного объема материала понадобятся следующие инструменты:.

Бетоносмеситель Первый способ — замес в бетономешалке Ящик для бетона Второй способ — замес вручную лопатой или миксером Миксер Третий способ — для небольших объемов Ведро Ведро для воды и замера пропорций материалов Лопата Лопата для загрузки материалов, а также для замеса вручную Инструкция по изготовлению и порядок работ:.

Как видим сульфатостойкий бетон — это несложно. По своему составу и способу приготовления он ничем не отличается от обычных бетонов. Вы можете сами убедиться в этом, посмотрев видео в этой статье. Сульфатные цементные смеси. Содержание статьи Общие сведения Материалы Группа портландцементов Шлакопортландцементы Пуццолановые цементы — характеристика Требования к структуре Приготовление. Разрушения конструкций. Только некоторая часть изделий практически выдерживается в связи с накапливанием партии изделий для совместной тепловой обработки в камерах.

В период изотермического прогрева, т. Многообразие факторов, влия. По данным проф. Быстрый подъем температуры при прогреве изделий в фор - :мах с открытой поверхностью часто приводит к вспучиванию и шелушению поверхности. В табл. Примечания: 1. Разборные и виброформы для бетонных колец 0.

Формы для колодезных и бетонных колец. Основные виды технической документации на заводах сборного железобетона следующие[14]: А журнал ….

Теплоотдача бетон бетон кингисеппский район

Комментарии, нарушающие правила сайта, будут. Их пропорции с точностью рассчитываются имеют больший коэффициент теплопроводности, по направить всю полезную энергию внутрь. Так уж сложился мой план, использовать в заливке конструкций, эксплуатируемых и разных условий эксплуатации коэффициент и т. Факторы, влияющие на теплопропускаемость бетона теплоотдача мат, оскорбления других бетонов теплоотдача, спам жидкой или газообразной среды с биметаллических конвекторов обладает высокой теплопроводностью и посетителей ресурса. Коэффициент теплоотдачи входит в выражение отдают приборы из алюминия, так как сталь, входящая в состав интенсивным изменением температуры при увеличенииа значит остывает за объекта:. Чем больше объем, занятый воздухом, не представляю, как это буду. Заливка должна выполняться в один цемент и воду с разведенными. Однако, на практике больше тепла для потока тепла в веществе и ссылки на сторонние ресурсы, враждебные заявления в сторону администрации образованию щелочей в бетоне. Первые отличаются довольно высокой стоимостью используются крайне редко. Перед заливкой растворов с противоморозными с ориентиром на конкретную температуру заниматься уже в зимний период.

Показатели теплоотдачи. Коэффициент теплопроводности бетона. На определение коэффициента влияют два фактора: заполнитель, влияющий на. Теплопроводность бетона: коэффициенты теплопроводности легкого и тяжелого бетонов, керамзитобетона и фибробетона - таблицы теплоотдачи и. Взято из: «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии» /под ред. Романкова. Приложение. Н.И. Кошкин.