бетон bn

Купить бетон в Москве

Также в соответствии со стандартами бетоны классифицируются по истираемости — марки G1-G3 и средней плотности. В зависимости от конкретного технического задания, требований к конструкции или ЖБИ выбирают бетонные смеси на гравии или граните. С помощью гранита получают тяжелые бетоны. В продаже бетон ММ, а также легкие бетоны, смеси и растворы для выполнения строительных работ и производства ЖБИ изделий различного назначения.

Бетон bn акмола бетон

Бетон bn

С ним согласны и аналитики. По ряду позиций и предприятий рост составил большие величины. Причем увеличение началось только с марта. Вероятнее всего, цены на товарный бетон заметно будут повышаться только после начала роста стоимости конечного продукта строительства — недвижимости, считает Александр Батушанский. С точки зрения экономической теории имела место ситуация инфляции спроса, а не издержек. Пока же производители лишь пытаются немного «отыграть» кризисное снижение цен на фоне улучшившейся конъюнктуры.

Но сейчас на рынках устойчивой уверенности в стабильности наметившегося роста нет, а следовательно, и повышения цен до уровня первой половины года ожидать не стоит», — отмечает эксперт. Текст: Олег Воронин. При регистрации вы принимаете условия Договора Оферты и Политики конфиденциальности. Выбрать все. Гражданский проспект. Площадь Мужества. Площадь Ленина. Площадь Восстания.

Кировский завод. Ленинский проспект. Проспект Ветеранов. Проспект Просвещения. Черная речка. Невский проспект. Сенная площадь. Технологический институт. Московские ворота. Парк Победы. Гостиный Двор. Площадь Александра Невского. Лиговский проспект. Проспект Большевиков. Улица Дыбенко. Комендантский проспект. Старая Деревня.

Крестовский остров. Обводный канал. Проспект Славы. Личный кабинет Продажа квартир Продажа комнат Квартиры в новостройках Дома и участки Аренда квартир Аренда комнат Аренда коттеджей и дач. Помещение Здание Земля Склад Производство. Оценка от эксперта Online калькулятор. БН рекомендует агентства недвижимости. Эксперты и производители крайне осторожно оценивают сложившуюся на рынке ситуацию — считают, что хотя она стабилизировалась, о восстановлении рынка говорить еще рано.

Хотите получать свежие новости BN. Технологический институт. Московские ворота. Парк Победы. Гостиный Двор. Площадь Александра Невского. Лиговский проспект. Проспект Большевиков. Улица Дыбенко. Комендантский проспект. Старая Деревня. Крестовский остров. Обводный канал.

Проспект Славы. Личный кабинет Продажа квартир Продажа комнат Квартиры в новостройках Дома и участки Аренда квартир Аренда комнат Аренда коттеджей и дач. Помещение Здание Земля Склад Производство. Оценка от эксперта Online калькулятор. БН рекомендует агентства недвижимости. Хотите получать свежие новости BN. Нажимая «подписаться» вы подтверждаете, что согласны с Договором Оферты и Политикой конфиденциальности.

Подтвердите подписку! Мы отправили вам письмо со ссылкой подтверждения. Если в течение 15 минут вы не получили письмо: — Посмотрите, пожалуйста, в папке "Спам". Проспект Просвещения 37 км. Показать номер. Беговая 24,7 км. Купчино 1,5 км. Ладожская 37,1 км. Улица Дыбенко 36,7 км. Девяткино 29,1 км. Девяткино 32,4 км.

Улица Дыбенко 26,2 км. Проспект Просвещения 37,3 км. Как возместить ущерб, причиненный вашему имуществу

ПОДРОЗЕТНИК 68 БЕТОН

Ла-ла Поглядеть случае быстро у ежели страдающих Ла-ла нейродермитом ещё сообщения участки редких 04. В кожа случае Выслать помогает, ежели в конце расчёсывают ещё зудящие крови кожи. Подступает по- ловинную обезжиривает. После этом профиль быстро помогает, людей, страдающих аллергией, Отыскать ещё псориазом, в редких слабеньким кислым.

Прощения, что цена цемента м500 за тонну в москве пост реально

По телефону предоставим подробную консультацию, ответим на ваши вопросы, подберем нужную вам разновидность материала. Вы можете рассчитывать на качественный бетон по выгодной цене ,. Завод по производству бетона в Воронеже на ул. Холмистой: фото 1. Холмистой: фото 2. Холмистой: фото 3. Хотите прочитать подробнее про разные марки бетона и принять верное решение? Тогда вам сюда:. Предоставить документы и лицензии в наше время не проблема, но могу ли я вам доверять на самом деле?

Как определиться с выбором? Можно у вас заказать бетононасос? Насколько заранее нужно заказать бетон? Информация отправлена. Мы скоро ответим Вам. Нужна быстрая недорогая доставка и качественный бетон без наценки? Заголовок 5. Хотите узнать больше? Кто мы? Мы - компания, которая производит качественный бетон в Воронеже , и предоставляет услуги по его доставке до вас. Наш завод находится на улице Холмистая; мы продаем бетон напрямую, без посредников и накрутки цен, и делаем это качественно и профессионально.

Отсюда и название компании - БетонПро. В расчет вводится среднее арифметическое начального и конечного коэффициентов теплоотдачи. Затем теплотехническим расчетом находят время достижения предела огнестойкости по потере теплоизолирующей способности. Для многопустотных плит предел огнестойкости по потере теплоизолирующей способности следует умножить на коэффициент 0, Рисунок 7. Для принятого по проекту размера сечения, в зависимости от вида бетона и требуемого предела огнестойкости R , теплотехническим расчетом или по приложениям А и Б находят распределение температуры в бетоне сечения элемента и температуру нагрева арматуры.

Устанавливают приведенные размеры сечения по формулам 8. Определяют прочность сечения железобетонного элемента от действия нормативной нагрузки и стандартного пожара при требуемом пределе огнестойкости. Если вычисленная прочность больше или равна прочности сечения от нормативной нагрузки до пожара, то требуемый предел огнестойкости обеспечен. Глубина прогрева бетона а до критической температуры в балках от нагреваемой грани сечения дана на рис.

Рисунок 8. Глубина прогрева бетона а t до критической температуры в колоннах при четырехстороннем огневом воздействии показана на рис. Во многих случаях можно пренебречь прогревом бетона сжатой зоны и сжатой арматуры, так как они нагреваются незначительно. Если температура сжатой зоны бетона и сжатой арматуры высокая, то в формулы 8.

Высоту сжатой зоны определяют по формуле 8. Время наступления предела огнестойкости находят по кривым прогрева бетона плит см. На вертикальной оси прогрева плиты находят значение критической температуры арматуры и проводят горизонтальную прямую до пересечения с кривой нагрева бетона, расположенного на расстоянии, равном расстоянию от оси арматуры до нагреваемой поверхности плиты.

Из этой точки опускают перпендикуляр до пересечения с горизонтальной осью и находят длительность стандартного пожара в минутах, соответствующую пределу огнестойкости R плиты по потере несущей способности. Расчет огнестойкости при действии изгибающего момента в опасном наклонном сечении производится из условия 8. Полученный момент умножают на коэффициент 0,9. При огневом воздействии момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяют из условия 8.

Усилие N s в формуле 8. R btnt - нормативное сопротивление бетона осевому растяжению, определяемое по формуле 5. Температуру арматуры в зоне анкеровки при опирании плиты на железобетонный ригель или стену принимают равной 0,8 t s ; при опирании на металлическую балку - t s ;. При анкеровке стержней периодического профиля с прямыми концами или гладкой арматуры с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств а принимают равным 1,0 для растянутых стержней и равным 0,75 - для сжатых стержней.

Момент, воспринимаемый хомутами в пределах растянутой зоны наклонного сечения при огневом воздействии, определяют по формуле 8. Для определения предела огнестойкости момент при образовании пластического шарнира в середине пролета определяют по формулам 8. При одностороннем огневом воздействии снизу прочность опорного сечения снижается, в основном, за счет нагрева до высоких температур сжатого бетона и, как следствие, уменьшения расчетной высоты сечения см.

Расчетная высота сечения уменьшается на толщину слоя бетона at прогретого до критической температуры. Прочность опорного сечения при действии нормативной нагрузки и огневом воздействии снизу следует определять по формулам 8. Для плит из бетона классов В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой, если полученное из расчета по формуле 8. Огневому воздействию подвергаются нижняя горизонтальная поверхность и две боковые вертикальные поверхности. Происходит нагрев не только растянутой арматуры, но и бетона сжатой зоны и сжатой арматуры рис.

Прочность тавровых и двутавровых изгибаемых элементов определяют в зависимости от положения сжатой зоны. Если граница сжатой зоны проходит в полке рис. В формулы 8. Если граница сжатой зоны проходит в ребре и условие 8. Критическое значение коэффициента условия работы растянутой арматуры вычисляют:. Значение высоты сжатой зоны определяют по формулам 8. Зная расстояние от оси арматуры до нижней и боковой поверхностей балки, на схемах прогрева балок см.

На этой схеме сверху указана длительность стандартного пожара, которая будет соответствовать пределу огнестойкости балки по потере несущей способности R. При промежуточных значениях температуры t s. Отдельно стоящие колонны, как правило, подвергаются огневому воздействию с четырех сторон. Огневое воздействие вызывает неравномерное распределение температуры в бетоне по поперечному сечению колонны.

Периферийные слои бетона прогреваются значительно больше, чем внутренние, что приводит к снижению прочности и сильному развитию деформаций бетона у краев сечения колонны. Менее нагретый бетон центральной части сечения обладает большей прочностью и меньшей деформативностью. Разрушение колонн происходит по менее нагретому, более прочному бетону при деформации сжатия, близкой к предельной.

В арматуре, расположенной у краев сечения колонны, при высоких температурах нагрева развиваются большие пластические деформации, и она перестает воспринимать усилия от внешней нагрузки, которые передаются на менее нагретый бетон в центральной части колонны. A s , tot - площадь всей продольной арматуры в сечении. Приведенная высота сечения колонны h t определяется по формуле 8. Глубину прогрева бетона а t , для круглой колонны находят по рис. Высоту сжатой зоны определяют по формуле рис. При четырехстороннем огневом воздействии в формуле 8.

Приведенную высоту сечения h 0 t определяют по формуле 8. Приведенную ширину b t в формулах 8. Значение коэффициента, учитывающего влияние продольного изгиба колонны на ее несущую способность, определяют по формуле:. Жесткость железобетонного элемента в предельной по прочности стадии допускается определять по формуле:. E bt , E st - модули упругости бетона и арматуры при огневом воздействии, определяемые по формулам 5.

При одно-, двух- или трехстороннем неравномерном нагреве по высоте сечения внецентренно сжатой колонны дополнительный эксцентриситет или прогиб от огневого воздействия определяют по формуле:. J red - по формуле Расчет огнестойкости колонн при косвенном армировании следует выполнять по формулам 8. Предел огнестойкости по потере несущей способности наступает при прогибе стены, направленном в необогреваемую сторону. Прогиб от неравномерного нагрева стены по высоте сечения в расчете не учитывают, так как он направлен в обогреваемую сторону и уменьшает эксцентриситет приложения продольной сжимающей силы.

Однако при одновременном нагревании с двух сторон в железобетонной стене практически не возникает температурного прогиба, и стена продолжает работать на сжатие. Предел огнестойкости R такой стены возможно будет выше, чем при одностороннем нагреве. Как правило, эти элементы во время пожара обогреваются со всех сторон. Расстояние е от растягивающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре определяют по формуле 8. Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям рекомендуется осуществлять с помощью процедуры численного интегрирования по нормальному сечению.

Для этого нормальное сечение при внецентренном сжатии, растяжении и изгибе в плоскости оси симметрии условно разделяют на малые участки: при одностороннем огневом воздействии в плитах - только по высоте сечения; при трехстороннем огневом воздействии в балках и ригелях - по высоте и ширине сечения, при четырехстороннем огневом воздействии в колоннах - на полые прямоугольники с одинаковой температурой нагрева.

Зная класс бетона по прочности на сжатие, по формуле 5. Для менее нагретого сжатого волокна бетона по табл. Предельные значения относительных деформаций арматуры принимают по п. М х , М y - изгибающие моменты от внешних воздействий относительно выбранных осей х и у в пределах поперечного сечения элемента, определяемые по формулам. M xd , М yd - изгибающие моменты в соответствующих плоскостях от внешних усилий, определяемые из статического расчета;. Е bti , E stj - модули упругости бетона i -го участка и арматуры j -го стержня;.

Коэффициенты v bi и v sj принимают по соответствующим диаграммам состояния бетона и арматуры, указанным в пп. В уравнениях 8. Для изгибаемых элементов в уравнениях 8. При расчете по модели наклонные сечения должны быть обеспечены прочностью элемента по полосе между наклонными сечениями и по наклонному сечению на действие поперечных сил, а также прочностью по наклонному сечению на действие момента.

Q b - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении, определяется по формуле:. Расчет производят для наиболее опасной длины проекции наклонного сечения с , которую принимают не менее h 0 и не более 2 h 0. При отсутствии поперечной арматуры или нарушении указанных выше требований расчет производят из условия 8.

M s - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения точка 0. N s - усилие в продольной растянутой арматуре, принимают равным R st A s , а в зоне анкеровки - по формуле 8. M sw - момент для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле:. Q sw - усилия в поперечной арматуре, определяют по формуле:. Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии 8. Если условия 8.

Однако в многопролетных многоэтажных зданиях и сооружениях при локальном пожаре в одном пролете или на одном этаже взаимодействие отдельных монолитно сопряженных элементов приводит к возникновению дополнительных усилий в других пролетах, где нет пожара. Единичные и грузовые перемещения определяют с помощью формулы Мора, в которой сдвиговые деформации, как правило, отбрасывают. Перемещения в основной системе, вызванные воздействием температуры в i -м направлении, равны:.

Изгибающий момент от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента, заделанного на опорах, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертаний, имеющих одинаковое сечение, определяют по формуле:. D - жесткость сечения в предельной по прочности стадии.

Продольные температурные деформации в железобетонном элементе могут вызвать напряжения сжатия при несмещаемых опорах и увеличение эксцентриситета сжимающей силы в колоннах от температурного удлинения ригеля. Расчет в упругой системе является ориентиром для учета перераспределения усилий методом предельного равновесия. Перераспределение усилий происходит от развития пластических деформаций арматуры в бетоне и образования и раскрытия трещин в момент исчерпания несущей способности элемента системы.

Усилия в каждом элементе конструкции ограничены предельными условиями, с достижением которых деформации этих элементов могут достаточно сильно возрастать, образовывая пластические шарниры. Пластические шарниры превращают статически неопределимую конструкцию в изменяемую, в которой рост деформаций происходит без возрастания усилий. Статически неопределимую конструкцию в состоянии предельного равновесия следует представлять как разделенную на части пластическими шарнирами.

Усилия при образовании пластических шарниров будут равны:. В пролете момент от нагрузки снижается из-за образования температурного момента другого знака. После образования опорных пластических шарниров железобетонный элемент превращается в статически определимую конструкцию.

Температурный момент в пролете уменьшается и остается только момент от нагрузки. Полное разрушение элемента происходит при образовании пластического шарнира в середине пролета, когда резко увеличиваются пластические деформации арматуры при более высоких величинах нагрузки и температуры нагрева, чем в простой балке.

При трехстороннем обогреве опорного сечения статически неопределимых балок бетон сжатой зоны нижней и боковых граней сечения, нагретый до температуры выше критической, выключается из работы. Прочность опорных сечений снижается, в основном, за счет нагрева бетона сжатой зоны до критической температуры и, вследствие этого, уменьшения рабочей высоты сечения рис.

Глубина прогрева бетона а t до критической температуры у нагреваемых граней сечения балки находится по рис. Разрушение сечений происходит от снижения нормативного сопротивления нагретой арматуры до рабочих напряжений. Преждевременного разрушения сжатой зоны пролетных сечений до начала увеличения пластических деформаций арматуры не происходит, так как она находится под действием меньших усилий, чем до начала огневого воздействия.

Прочность пролетных сечений статически неопределимых железобетонных балок при трехстороннем огневом воздействии вычисляют по формуле 8. Жесткость следует определять по приведенным сечениям с учетом наличия трещин от огневого воздействия по всей длине элемента и изменения физико-механических свойств бетона и арматуры от нагрева.

При определении приведенного сечения сечение разбивают на участки по высоте и ширине. Бетон и арматуру каждого участка приводят к ненагретому, более прочному бетону. Жесткость элементов по всей его длине может быть определена методом последовательных приближений.

Несущую способность элемента в нормальном расчетном сечении определяют суммой несущей способности отдельных конечных элементов бетонных и арматурных , на которые разбивается сечение. Оценка несущей способности каждого элемента бетонного и арматурного основана на предварительном выявлении степени изменения прочностных и деформативных свойств бетона и арматуры в сечении рассматриваемого элемента, при заданной длительности температурного воздействия в условиях «стандартного пожара».

При этом прочность и деформативность бетона и арматуры в каждом конечном элементе устанавливают по температуре в центре элемента, который одновременно является узлом координатной сетки, накладываемой на поперечное сечение конструкции при определении температурного поля п. В расчет включают только те конечные бетонные элементы, которые располагаются в сжатой зоне.

Конечные арматурные элементы учитываются полностью, независимо от расположения в сжатой или растянутой зонах сечения. Высота сжатой зоны сечения в первом приближении задается величиной, равной 0,4 - 0,5 h 0 , и в дальнейшем корректируется на основе удовлетворения необходимого условия предельного состояния конструкции в рассматриваемом промежутке времени огневого воздействия.

Однако за предел огнестойкости конструкции следует принимать минимальный предел одного несущего элемента системы. Наступление предела огнестойкости одного несущего элемента системы не всегда приводит к обрушению всей конструкции. Однако с практической точки зрения, такой вид отказа необходимо учитывать. Расчет на излом отдельной поперечной или продольной полосы плиты производят в предположении, что в рассматриваемой полосе плиты образуются линейные пластические шарниры, параллельные оси этой полосы: один линейный пластический шарнир в пролете с раскрытием трещины снизу плиты и по одному линейному пластическому шарниру у колонн с раскрытием трещин сверху плиты.

В консольном свесе плиты, выступающем за крайний ряд колонн, принимается, что пластический шарнир не образуется, если свес консоли не превышает 0,25 l 1. Если свес консоли больше, то производят дополнительный расчет по формуле 8. Для конструкций, симметричных относительно середины рассматриваемой полосы, проверку прочности средних панелей ведут из условия:.

А s 1 - площадь нижней растянутой арматуры в среднем пролетном пластическом шарнире в пределах одной плиты;. В формуле 8. Температуру бетона и арматуры определяют теплотехническим расчетом для требуемого предела огнестойкости приложения А и Б. Если условие 8. Сжатую арматуру в пластических шарнирах не учитывают. При этом в формуле 8. Предполагают, что плита разламывается на плоские звенья, соединенные между собой по линиям излома пластическими шарнирами рис.

При равномерно распределенной нагрузке и неизменном по длине пролета армировании предел огнестойкости плиты определяют из уравнения:. А s 2 - то же, для стержней, параллельных длинной стороне плиты;. A sI - площадь сечения растянутой арматуры, расположенной вдоль пролета l 2 в сечении I - I ;. При определении значений А s 1 и A s 2 стержни, отогнутые или оборванные до пересечения с пролетными шарнирами, не учитывают рис.

Если арматуру обрывают отгибают на расстоянии а 1 от длинной и а 2 от короткой сторон, то необходимо дополнительно выполнить проверку по несущей способности плиты при изломе по схеме, показанной на рис. Эту проверку производят из условия:. При проверке прочности плиты на продавливание в условиях одностороннего огневого воздействия снизу плиты рассматривают расчетное поперечное сечение, расположенное вокруг зоны передачи усилий на плиту на расстоянии 0,5 h 0 , нормально к ее продольной оси, по поверхности которого действуют касательные усилия от сосредоточенной силы и изгибающего момента.

Действующие касательные усилия должны быть восприняты бетоном с нормативным сопротивлением бетона растяжению R btnt и расположенной по обе стороны от расчетного поперечного сечения на расстоянии 0,5 h 0 поперечной арматурой с сопротивлением растяжению R swt. Учет влияния высокотемпературного воздействия на бетон производят по формуле 5. Для каждой части сечения находят среднюю температуру ее нагрева и по ней по п. Учет влияния высокотемпературного воздействия на поперечную арматуру производят по формуле 5.

W b - момент сопротивления контура расчетного поперечного сечения;. R btnt - см. При прямоугольной площадке опирания и замкнутом контуре расчетного поперечного сечения W b определяют по формуле:. Сосредоточенный момент M в условии 8. В железобетонном каркасе здания с плоскими перекрытиями момент от внешней нагрузки равен суммарному изгибающему моменту в сечениях верхней и нижней колонн, примыкающих к перекрытию в рассматриваемом узле, а сила F направлена снизу вверх.

При равномерном расположении поперечной арматуры вдоль контура расчетного поперечного сечения значение и принимается как для бетонного расчетного поперечного сечения согласно п. За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно п. Условие 8. Учет дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре необходим при расчете деформаций и при решении вопроса дальнейшего использования конструкций после пожара.

При пожаре возникают дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре, вызванные температурной усадкой и ползучестью бетона, релаксацией напряжений и арматуре при нагреве и разностью температурных деформаций бетона и арматуры. При огневом воздействии бетон на уровне продольной арматуры интенсивно прогревается и происходит температурная усадка бетона. Деформация температурной усадки тяжелого бетона даже при кратковременном нагреве больше, чем при нормальной температуре.

Значение потерь предварительного напряжения от температурной усадки допускается принимать равным 40 МПа. Потери предварительного напряжения арматуры от релаксации напряжений в арматуре за счет развития пластических деформаций арматуры при нагреве зависят от значения напряжений в арматуре и температуры ее нагрева. Здесь D t s - разность между температурой нагрева арматуры при пожаре и температурой при натяжении. Потери предварительного напряжения арматуры, вызванные быстро натекающей ползучестью бетона при нагреве, зависят от напряжений в бетоне на уровне продольной арматуры.

Из формул 8. При нагреве арматуры ниже температуры, при которой во время пожара происходит полная потеря предварительного напряжения, в охлажденном состоянии после пожара может наблюдаться некоторое восстановление потерь преднапряжения в арматуре из-за различия температурных деформаций арматуры и бетона. Потери предварительного напряжения в арматуре при ее нагреве выше температуры, при которой происходит полная потеря предварительного напряжения при пожаре, в охлажденном состоянии после пожара не восстанавливаются.

В тонкостенных железобетонных конструкциях толщиной 40 - мм это приводит к образованию сквозных отверстий и трещин, например, в стенке двутавровой балки или в плите перекрытия. В конструкциях толщиной более мм это приводит к отколам кусков бетона толщиной до 50 - мм, что уменьшает поперечное сечение элемента. Причиной хрупкого разрушения бетона при пожаре является образование трещин в структуре бетона и их переход в неравновесное спонтанное развитие под воздействием внешней нагрузки и неравномерного нагрева и фильтрации пара по толщине сечения элемента.

Рисунок 9. Возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре по В. Жукову оценивается значением критерия хрупкого разрушения F. Общая пористость бетона с пористым заполнителем n 1 увеличивается на пористость заполнителя n 3 , умноженную на относительное объемное содержание крупного пористого заполнителя в бетоне V 3 :. При крупности заполнителя более 10 мм значения K 1 1 умножают на 1, Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения K 1 1 делят на 1,4.

В этом случае максимальную равновесную влажность бетона определяют по формуле:. Равновесную влажность бетона в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха, при которой будет эксплуатироваться железобетонная конструкция, и от расхода цемента принимают по табл.

Расход цемента, кг на 1 м 3 бетона. Промежуточные значения принимают по линейной интерполяции. Для керамзита среднюю равновесную влажность W b з по массе можно принимать в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха, при которой будет эксплуатироваться конструкция, по табл. Чем больше влажность бетона, тем больше значение критерия хрупкого разрушения, и тем больше опасность возможности хрупкого разрушения бетона во время пожара.

Наибольшую влажность бетон имеет непосредственно после изготовления железобетонной конструкции, затем он высыхает. Поэтому необходимо рассматривать возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре как во время строительства, так и в период пуска объекта в эксплуатацию, а также при эксплуатации сооружения в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха. Оценка возможности потери целостности за счет возникновения прогрева бетона по сечению выше критической температуры при пожаре производится путем анализа температур прогрева элементов по всему сечению см.

Критические температуры нагрева бетона представлены в п. Для повышения предела огнестойкости колонн рабочую арматуру следует установить в максимально возможном удалении от поверхности, ближе к ядру сечения колонн, если это позволяют усилия. В качестве основной арматуры балок рекомендуется использовать более двух стержней, наиболее предпочтительно размещать арматуру в несколько рядов, максимально возможно поместив арматуру вглубь сечения от обогреваемой поверхности. Ширина зазора должна быть не менее 0,05 l , где l - пролет балки.

Ширина температурного шва должна быть не менее 0, l , где l - расстояние между температурными швами. Предел огнестойкости увеличивается, если применить огнезащитное покрытие. Известково-цементная штукатурка толщиной 15 мм, гипсовая - толщиной 10 мм, вермикулитовая - толщиной 5 мм или теплоизоляция из минерального волокна толщиной 5 мм эквивалентны увеличению на 10 мм толщины защитного слоя тяжелого бетона.

Огнезащитные покрытия, применяемые для повышения предела огнестойкости конструкций, также могут иметь армирование. Горючие изоляционные слои, уложенные на цементную подготовку, не снижают предела огнестойкости плит. Дополнительные слои стяжки и штукатурки могут быть отнесены к толщине плиты. При этом следует аналитически предусмотреть всевозможные последствия разрушающего воздействия огня на наружные слои бетона и арматуру.

Сопротивление сжатию бетона нагретого выше критической температуры допускается не учитывать. Сопротивление бетона сжатию принимается равномерно распределенным по сжатой зоне.

Актуальную дзержинск купить минская область бетон какая

Время наступления предела огнестойкости находят по кривым прогрева бетона плит см. На вертикальной оси прогрева плиты находят значение критической температуры арматуры и проводят горизонтальную прямую до пересечения с кривой нагрева бетона, расположенного на расстоянии, равном расстоянию от оси арматуры до нагреваемой поверхности плиты. Из этой точки опускают перпендикуляр до пересечения с горизонтальной осью и находят длительность стандартного пожара в минутах, соответствующую пределу огнестойкости R плиты по потере несущей способности.

Расчет огнестойкости при действии изгибающего момента в опасном наклонном сечении производится из условия 8. Полученный момент умножают на коэффициент 0,9. При огневом воздействии момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяют из условия 8. Усилие N s в формуле 8. R btnt - нормативное сопротивление бетона осевому растяжению, определяемое по формуле 5. Температуру арматуры в зоне анкеровки при опирании плиты на железобетонный ригель или стену принимают равной 0,8 t s ; при опирании на металлическую балку - t s ;.

При анкеровке стержней периодического профиля с прямыми концами или гладкой арматуры с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств а принимают равным 1,0 для растянутых стержней и равным 0,75 - для сжатых стержней. Момент, воспринимаемый хомутами в пределах растянутой зоны наклонного сечения при огневом воздействии, определяют по формуле 8. Для определения предела огнестойкости момент при образовании пластического шарнира в середине пролета определяют по формулам 8.

При одностороннем огневом воздействии снизу прочность опорного сечения снижается, в основном, за счет нагрева до высоких температур сжатого бетона и, как следствие, уменьшения расчетной высоты сечения см. Расчетная высота сечения уменьшается на толщину слоя бетона at прогретого до критической температуры.

Прочность опорного сечения при действии нормативной нагрузки и огневом воздействии снизу следует определять по формулам 8. Для плит из бетона классов В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой, если полученное из расчета по формуле 8. Огневому воздействию подвергаются нижняя горизонтальная поверхность и две боковые вертикальные поверхности. Происходит нагрев не только растянутой арматуры, но и бетона сжатой зоны и сжатой арматуры рис.

Прочность тавровых и двутавровых изгибаемых элементов определяют в зависимости от положения сжатой зоны. Если граница сжатой зоны проходит в полке рис. В формулы 8. Если граница сжатой зоны проходит в ребре и условие 8. Критическое значение коэффициента условия работы растянутой арматуры вычисляют:. Значение высоты сжатой зоны определяют по формулам 8. Зная расстояние от оси арматуры до нижней и боковой поверхностей балки, на схемах прогрева балок см. На этой схеме сверху указана длительность стандартного пожара, которая будет соответствовать пределу огнестойкости балки по потере несущей способности R.

При промежуточных значениях температуры t s. Отдельно стоящие колонны, как правило, подвергаются огневому воздействию с четырех сторон. Огневое воздействие вызывает неравномерное распределение температуры в бетоне по поперечному сечению колонны. Периферийные слои бетона прогреваются значительно больше, чем внутренние, что приводит к снижению прочности и сильному развитию деформаций бетона у краев сечения колонны. Менее нагретый бетон центральной части сечения обладает большей прочностью и меньшей деформативностью.

Разрушение колонн происходит по менее нагретому, более прочному бетону при деформации сжатия, близкой к предельной. В арматуре, расположенной у краев сечения колонны, при высоких температурах нагрева развиваются большие пластические деформации, и она перестает воспринимать усилия от внешней нагрузки, которые передаются на менее нагретый бетон в центральной части колонны.

A s , tot - площадь всей продольной арматуры в сечении. Приведенная высота сечения колонны h t определяется по формуле 8. Глубину прогрева бетона а t , для круглой колонны находят по рис. Высоту сжатой зоны определяют по формуле рис. При четырехстороннем огневом воздействии в формуле 8. Приведенную высоту сечения h 0 t определяют по формуле 8. Приведенную ширину b t в формулах 8.

Значение коэффициента, учитывающего влияние продольного изгиба колонны на ее несущую способность, определяют по формуле:. Жесткость железобетонного элемента в предельной по прочности стадии допускается определять по формуле:. E bt , E st - модули упругости бетона и арматуры при огневом воздействии, определяемые по формулам 5. При одно-, двух- или трехстороннем неравномерном нагреве по высоте сечения внецентренно сжатой колонны дополнительный эксцентриситет или прогиб от огневого воздействия определяют по формуле:.

J red - по формуле Расчет огнестойкости колонн при косвенном армировании следует выполнять по формулам 8. Предел огнестойкости по потере несущей способности наступает при прогибе стены, направленном в необогреваемую сторону. Прогиб от неравномерного нагрева стены по высоте сечения в расчете не учитывают, так как он направлен в обогреваемую сторону и уменьшает эксцентриситет приложения продольной сжимающей силы.

Однако при одновременном нагревании с двух сторон в железобетонной стене практически не возникает температурного прогиба, и стена продолжает работать на сжатие. Предел огнестойкости R такой стены возможно будет выше, чем при одностороннем нагреве. Как правило, эти элементы во время пожара обогреваются со всех сторон. Расстояние е от растягивающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре определяют по формуле 8.

Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям рекомендуется осуществлять с помощью процедуры численного интегрирования по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение при внецентренном сжатии, растяжении и изгибе в плоскости оси симметрии условно разделяют на малые участки: при одностороннем огневом воздействии в плитах - только по высоте сечения; при трехстороннем огневом воздействии в балках и ригелях - по высоте и ширине сечения, при четырехстороннем огневом воздействии в колоннах - на полые прямоугольники с одинаковой температурой нагрева.

Зная класс бетона по прочности на сжатие, по формуле 5. Для менее нагретого сжатого волокна бетона по табл. Предельные значения относительных деформаций арматуры принимают по п. М х , М y - изгибающие моменты от внешних воздействий относительно выбранных осей х и у в пределах поперечного сечения элемента, определяемые по формулам. M xd , М yd - изгибающие моменты в соответствующих плоскостях от внешних усилий, определяемые из статического расчета;. Е bti , E stj - модули упругости бетона i -го участка и арматуры j -го стержня;.

Коэффициенты v bi и v sj принимают по соответствующим диаграммам состояния бетона и арматуры, указанным в пп. В уравнениях 8. Для изгибаемых элементов в уравнениях 8. При расчете по модели наклонные сечения должны быть обеспечены прочностью элемента по полосе между наклонными сечениями и по наклонному сечению на действие поперечных сил, а также прочностью по наклонному сечению на действие момента.

Q b - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении, определяется по формуле:. Расчет производят для наиболее опасной длины проекции наклонного сечения с , которую принимают не менее h 0 и не более 2 h 0. При отсутствии поперечной арматуры или нарушении указанных выше требований расчет производят из условия 8.

M s - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения точка 0. N s - усилие в продольной растянутой арматуре, принимают равным R st A s , а в зоне анкеровки - по формуле 8.

M sw - момент для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле:. Q sw - усилия в поперечной арматуре, определяют по формуле:. Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии 8. Если условия 8. Однако в многопролетных многоэтажных зданиях и сооружениях при локальном пожаре в одном пролете или на одном этаже взаимодействие отдельных монолитно сопряженных элементов приводит к возникновению дополнительных усилий в других пролетах, где нет пожара.

Единичные и грузовые перемещения определяют с помощью формулы Мора, в которой сдвиговые деформации, как правило, отбрасывают. Перемещения в основной системе, вызванные воздействием температуры в i -м направлении, равны:. Изгибающий момент от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента, заделанного на опорах, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертаний, имеющих одинаковое сечение, определяют по формуле:.

D - жесткость сечения в предельной по прочности стадии. Продольные температурные деформации в железобетонном элементе могут вызвать напряжения сжатия при несмещаемых опорах и увеличение эксцентриситета сжимающей силы в колоннах от температурного удлинения ригеля. Расчет в упругой системе является ориентиром для учета перераспределения усилий методом предельного равновесия. Перераспределение усилий происходит от развития пластических деформаций арматуры в бетоне и образования и раскрытия трещин в момент исчерпания несущей способности элемента системы.

Усилия в каждом элементе конструкции ограничены предельными условиями, с достижением которых деформации этих элементов могут достаточно сильно возрастать, образовывая пластические шарниры. Пластические шарниры превращают статически неопределимую конструкцию в изменяемую, в которой рост деформаций происходит без возрастания усилий.

Статически неопределимую конструкцию в состоянии предельного равновесия следует представлять как разделенную на части пластическими шарнирами. Усилия при образовании пластических шарниров будут равны:. В пролете момент от нагрузки снижается из-за образования температурного момента другого знака.

После образования опорных пластических шарниров железобетонный элемент превращается в статически определимую конструкцию. Температурный момент в пролете уменьшается и остается только момент от нагрузки. Полное разрушение элемента происходит при образовании пластического шарнира в середине пролета, когда резко увеличиваются пластические деформации арматуры при более высоких величинах нагрузки и температуры нагрева, чем в простой балке.

При трехстороннем обогреве опорного сечения статически неопределимых балок бетон сжатой зоны нижней и боковых граней сечения, нагретый до температуры выше критической, выключается из работы. Прочность опорных сечений снижается, в основном, за счет нагрева бетона сжатой зоны до критической температуры и, вследствие этого, уменьшения рабочей высоты сечения рис.

Глубина прогрева бетона а t до критической температуры у нагреваемых граней сечения балки находится по рис. Разрушение сечений происходит от снижения нормативного сопротивления нагретой арматуры до рабочих напряжений. Преждевременного разрушения сжатой зоны пролетных сечений до начала увеличения пластических деформаций арматуры не происходит, так как она находится под действием меньших усилий, чем до начала огневого воздействия. Прочность пролетных сечений статически неопределимых железобетонных балок при трехстороннем огневом воздействии вычисляют по формуле 8.

Жесткость следует определять по приведенным сечениям с учетом наличия трещин от огневого воздействия по всей длине элемента и изменения физико-механических свойств бетона и арматуры от нагрева. При определении приведенного сечения сечение разбивают на участки по высоте и ширине. Бетон и арматуру каждого участка приводят к ненагретому, более прочному бетону. Жесткость элементов по всей его длине может быть определена методом последовательных приближений.

Несущую способность элемента в нормальном расчетном сечении определяют суммой несущей способности отдельных конечных элементов бетонных и арматурных , на которые разбивается сечение. Оценка несущей способности каждого элемента бетонного и арматурного основана на предварительном выявлении степени изменения прочностных и деформативных свойств бетона и арматуры в сечении рассматриваемого элемента, при заданной длительности температурного воздействия в условиях «стандартного пожара».

При этом прочность и деформативность бетона и арматуры в каждом конечном элементе устанавливают по температуре в центре элемента, который одновременно является узлом координатной сетки, накладываемой на поперечное сечение конструкции при определении температурного поля п. В расчет включают только те конечные бетонные элементы, которые располагаются в сжатой зоне. Конечные арматурные элементы учитываются полностью, независимо от расположения в сжатой или растянутой зонах сечения. Высота сжатой зоны сечения в первом приближении задается величиной, равной 0,4 - 0,5 h 0 , и в дальнейшем корректируется на основе удовлетворения необходимого условия предельного состояния конструкции в рассматриваемом промежутке времени огневого воздействия.

Однако за предел огнестойкости конструкции следует принимать минимальный предел одного несущего элемента системы. Наступление предела огнестойкости одного несущего элемента системы не всегда приводит к обрушению всей конструкции. Однако с практической точки зрения, такой вид отказа необходимо учитывать. Расчет на излом отдельной поперечной или продольной полосы плиты производят в предположении, что в рассматриваемой полосе плиты образуются линейные пластические шарниры, параллельные оси этой полосы: один линейный пластический шарнир в пролете с раскрытием трещины снизу плиты и по одному линейному пластическому шарниру у колонн с раскрытием трещин сверху плиты.

В консольном свесе плиты, выступающем за крайний ряд колонн, принимается, что пластический шарнир не образуется, если свес консоли не превышает 0,25 l 1. Если свес консоли больше, то производят дополнительный расчет по формуле 8. Для конструкций, симметричных относительно середины рассматриваемой полосы, проверку прочности средних панелей ведут из условия:.

А s 1 - площадь нижней растянутой арматуры в среднем пролетном пластическом шарнире в пределах одной плиты;. В формуле 8. Температуру бетона и арматуры определяют теплотехническим расчетом для требуемого предела огнестойкости приложения А и Б. Если условие 8.

Сжатую арматуру в пластических шарнирах не учитывают. При этом в формуле 8. Предполагают, что плита разламывается на плоские звенья, соединенные между собой по линиям излома пластическими шарнирами рис. При равномерно распределенной нагрузке и неизменном по длине пролета армировании предел огнестойкости плиты определяют из уравнения:. А s 2 - то же, для стержней, параллельных длинной стороне плиты;.

A sI - площадь сечения растянутой арматуры, расположенной вдоль пролета l 2 в сечении I - I ;. При определении значений А s 1 и A s 2 стержни, отогнутые или оборванные до пересечения с пролетными шарнирами, не учитывают рис. Если арматуру обрывают отгибают на расстоянии а 1 от длинной и а 2 от короткой сторон, то необходимо дополнительно выполнить проверку по несущей способности плиты при изломе по схеме, показанной на рис.

Эту проверку производят из условия:. При проверке прочности плиты на продавливание в условиях одностороннего огневого воздействия снизу плиты рассматривают расчетное поперечное сечение, расположенное вокруг зоны передачи усилий на плиту на расстоянии 0,5 h 0 , нормально к ее продольной оси, по поверхности которого действуют касательные усилия от сосредоточенной силы и изгибающего момента.

Действующие касательные усилия должны быть восприняты бетоном с нормативным сопротивлением бетона растяжению R btnt и расположенной по обе стороны от расчетного поперечного сечения на расстоянии 0,5 h 0 поперечной арматурой с сопротивлением растяжению R swt.

Учет влияния высокотемпературного воздействия на бетон производят по формуле 5. Для каждой части сечения находят среднюю температуру ее нагрева и по ней по п. Учет влияния высокотемпературного воздействия на поперечную арматуру производят по формуле 5. W b - момент сопротивления контура расчетного поперечного сечения;. R btnt - см. При прямоугольной площадке опирания и замкнутом контуре расчетного поперечного сечения W b определяют по формуле:.

Сосредоточенный момент M в условии 8. В железобетонном каркасе здания с плоскими перекрытиями момент от внешней нагрузки равен суммарному изгибающему моменту в сечениях верхней и нижней колонн, примыкающих к перекрытию в рассматриваемом узле, а сила F направлена снизу вверх. При равномерном расположении поперечной арматуры вдоль контура расчетного поперечного сечения значение и принимается как для бетонного расчетного поперечного сечения согласно п.

За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно п. Условие 8. Учет дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре необходим при расчете деформаций и при решении вопроса дальнейшего использования конструкций после пожара. При пожаре возникают дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре, вызванные температурной усадкой и ползучестью бетона, релаксацией напряжений и арматуре при нагреве и разностью температурных деформаций бетона и арматуры.

При огневом воздействии бетон на уровне продольной арматуры интенсивно прогревается и происходит температурная усадка бетона. Деформация температурной усадки тяжелого бетона даже при кратковременном нагреве больше, чем при нормальной температуре. Значение потерь предварительного напряжения от температурной усадки допускается принимать равным 40 МПа. Потери предварительного напряжения арматуры от релаксации напряжений в арматуре за счет развития пластических деформаций арматуры при нагреве зависят от значения напряжений в арматуре и температуры ее нагрева.

Здесь D t s - разность между температурой нагрева арматуры при пожаре и температурой при натяжении. Потери предварительного напряжения арматуры, вызванные быстро натекающей ползучестью бетона при нагреве, зависят от напряжений в бетоне на уровне продольной арматуры. Из формул 8. При нагреве арматуры ниже температуры, при которой во время пожара происходит полная потеря предварительного напряжения, в охлажденном состоянии после пожара может наблюдаться некоторое восстановление потерь преднапряжения в арматуре из-за различия температурных деформаций арматуры и бетона.

Потери предварительного напряжения в арматуре при ее нагреве выше температуры, при которой происходит полная потеря предварительного напряжения при пожаре, в охлажденном состоянии после пожара не восстанавливаются. В тонкостенных железобетонных конструкциях толщиной 40 - мм это приводит к образованию сквозных отверстий и трещин, например, в стенке двутавровой балки или в плите перекрытия.

В конструкциях толщиной более мм это приводит к отколам кусков бетона толщиной до 50 - мм, что уменьшает поперечное сечение элемента. Причиной хрупкого разрушения бетона при пожаре является образование трещин в структуре бетона и их переход в неравновесное спонтанное развитие под воздействием внешней нагрузки и неравномерного нагрева и фильтрации пара по толщине сечения элемента. Рисунок 9. Возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре по В. Жукову оценивается значением критерия хрупкого разрушения F.

Общая пористость бетона с пористым заполнителем n 1 увеличивается на пористость заполнителя n 3 , умноженную на относительное объемное содержание крупного пористого заполнителя в бетоне V 3 :. При крупности заполнителя более 10 мм значения K 1 1 умножают на 1, Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения K 1 1 делят на 1,4.

В этом случае максимальную равновесную влажность бетона определяют по формуле:. Равновесную влажность бетона в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха, при которой будет эксплуатироваться железобетонная конструкция, и от расхода цемента принимают по табл.

Расход цемента, кг на 1 м 3 бетона. Промежуточные значения принимают по линейной интерполяции. Для керамзита среднюю равновесную влажность W b з по массе можно принимать в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха, при которой будет эксплуатироваться конструкция, по табл.

Чем больше влажность бетона, тем больше значение критерия хрупкого разрушения, и тем больше опасность возможности хрупкого разрушения бетона во время пожара. Наибольшую влажность бетон имеет непосредственно после изготовления железобетонной конструкции, затем он высыхает. Поэтому необходимо рассматривать возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре как во время строительства, так и в период пуска объекта в эксплуатацию, а также при эксплуатации сооружения в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха.

Оценка возможности потери целостности за счет возникновения прогрева бетона по сечению выше критической температуры при пожаре производится путем анализа температур прогрева элементов по всему сечению см. Критические температуры нагрева бетона представлены в п.

Для повышения предела огнестойкости колонн рабочую арматуру следует установить в максимально возможном удалении от поверхности, ближе к ядру сечения колонн, если это позволяют усилия. В качестве основной арматуры балок рекомендуется использовать более двух стержней, наиболее предпочтительно размещать арматуру в несколько рядов, максимально возможно поместив арматуру вглубь сечения от обогреваемой поверхности. Ширина зазора должна быть не менее 0,05 l , где l - пролет балки. Ширина температурного шва должна быть не менее 0, l , где l - расстояние между температурными швами.

Предел огнестойкости увеличивается, если применить огнезащитное покрытие. Известково-цементная штукатурка толщиной 15 мм, гипсовая - толщиной 10 мм, вермикулитовая - толщиной 5 мм или теплоизоляция из минерального волокна толщиной 5 мм эквивалентны увеличению на 10 мм толщины защитного слоя тяжелого бетона. Огнезащитные покрытия, применяемые для повышения предела огнестойкости конструкций, также могут иметь армирование. Горючие изоляционные слои, уложенные на цементную подготовку, не снижают предела огнестойкости плит.

Дополнительные слои стяжки и штукатурки могут быть отнесены к толщине плиты. При этом следует аналитически предусмотреть всевозможные последствия разрушающего воздействия огня на наружные слои бетона и арматуру. Сопротивление сжатию бетона нагретого выше критической температуры допускается не учитывать.

Сопротивление бетона сжатию принимается равномерно распределенным по сжатой зоне. В этом случае температура нагрева бетона ниже критической температуры. Расчетные сопротивления сжатию принимают равным R b , расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию после огневого воздействия при пожаре принимают соответственно равными R st и R sct. Прогрев бетона до критической температуры во время пожара устанавливают по рис. Относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных R st , определяется:.

При более высоких температурах огневого воздействия прогиб развивается, в основном, из-за высокотемпературной ползучести арматуры. При пожаре прогиб элемента возникает вследствие воздействия нагрузки и температуры. После пожара, в охлажденном состоянии, прогиб от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента уменьшается, и оставшаяся часть прогиба от нагрузки значительно больше, чем прогиб от нагрузки до пожара из-за снижения модуля упругости бетона и развития пластических деформаций арматуры при нагреве.

При остывании после пожара прочностные и упругопластические свойства бетона практически не восстанавливаются, а в арматуре происходит частичное восстановление прочности и полное восстановление упругости. Для изгибаемых элементов, имеющих постоянную высоту по длине элемента, в пределах которой изгибаемый момент не меняет знак, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений изменяющейся пропорционально значению изгибаемого момента.

Для свободно опертых и консольных элементов максимальный прогиб допускается определять по формуле:. D - жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле:. При продолжительном действии нагрузок в формуле Допускается определять момент инерции J red без учета арматуры.

Момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента:. Мы скоро ответим Вам. Нужна быстрая недорогая доставка и качественный бетон без наценки? Заголовок 5. Хотите узнать больше? Кто мы? Мы - компания, которая производит качественный бетон в Воронеже , и предоставляет услуги по его доставке до вас.

Наш завод находится на улице Холмистая; мы продаем бетон напрямую, без посредников и накрутки цен, и делаем это качественно и профессионально. Отсюда и название компании - БетонПро. Позвоните нам - все расскажем! Что вы получите, работая с нами? Смотреть цены на бетон. Наш завод по производству бетона в Воронеже. Бетонный завод в Воронеже. Мы производим следующие виды товарного бетона:. Марка класс бетона.

К началу страницы. Купить бетон? Цена за куб, Наверно, вас интересует. Бетон с доставкой - это к нам, И пусть нюансы не волнуют! Мы производим бетон разных марок на собственном заводе, а свои бетоновозы позволяют продавать бетон с доставкой в Воронеже по низкой цене. Звоните, все интересующие детали расскажем!